|
|
Все документы, представленные в каталоге, не являются их официальным изданием и предназначены исключительно для ознакомительных целей. Электронные копии этих документов могут распространяться без всяких ограничений. Вы можете размещать информацию с этого сайта на любом другом сайте.
МЕТОДИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ ГПК НИИ Сантехниипроект РЕКОМЕНДАЦИИ МДС 41-1.99 Москва 2001 ПРЕДИСЛОВИЕ 1. РАЗРАБОТАНЫ ГПК НИИ СантехНИИпроект. Авторы - канд. тех. наук Б.В. Баркалов, инженеры В.А. Орлов, Т. И. Садовская. 2. ОДОБРЕНЫ Научно-техническим советом ГПК НИИ СантехНИИпроект и рекомендованы к изданию. СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕНастоящие Рекомендации разработаны в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляция и кондиционирование». Рекомендациями по противодымной защите людей при пожаре в зданиях следует руководствоваться при проектировании общественных, жилых, производственных, административно-бытовых и складских зданий. В 1-м разделе Рекомендаций изложена уточненная методика расчета систем дымоудаления из коридоров зданий, разработанная институтом. При определении потерь давления по массовой скорости, кг/см2, и скоростному давлению, Па, в воздуховодах систем удаления дыма из помещений, в которых непосредственно произошел пожар, необходимо руководствоваться формулами, приведенными в 1-м разделе Рекомендаций. Во 2-м разделе приведены материалы, разработанные на основании теоретических исследований ВНИИПО МВД России и МНИИТЭП, подтвержденных натурными испытаниями на опытных пожарах в многоэтажных жилых зданиях Москвы. 1. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА КОРИДОРОВ ЗДАНИЙ1.1. Удаление дыма при пожаре следует проектировать для обеспечения эвакуации людей из помещений здания в начальной стадии пожара, возникшего в одном помещении: а) из коридоров жилых, общественных, административно-бытовых и производственных зданий в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05, 2.08.01, 2.08.02, 2.09.02, 2.09.04 и 2.11.01; б) из коридоров жилых, общественных, административно-бытовых, производственных зданий высотой более 26,5 м; в) из коридоров длиной более 15 м, не имеющих естественного освещения световыми проемами в наружных ограждениях (далее - без естественного освещения), производственных зданий категорий А, Б и В с числом этажей 2 и более. Требование не распространяется на коридор, если для всех помещений, имеющих двери в этот коридор, проектируется непосредственное удаление дыма. Противодымную защиту многофункциональных зданий и комплексов в Москве следует проектировать в соответствии с МГСН 4.04. 1.2. Удаление дыма из коридоров следует проектировать системами с искусственным побуждением. К одной системе допускается присоединять не более двух дымовых шахт. Дымовые клапаны следует размещать на дымовых шахтах под потолком коридора (прил. 1-6). Допускается присоединять дымовые клапаны к шахтам на ответвлениях, принимая не более двух ответвлений от каждой шахты на этаже. При расчете системы следует принимать: температуру поступающего дыма – 300 °С, удельный вес дыма - 6 Н/м3, плотность дыма - 0,61 кг/м3. Радиус действия дымового клапана - 15 м; в одну из сторон допускается принимать 20 м. Длина коридора, обслуживаемого одним дымоприемным устройством, принимается не более 30 м. 1.3. Количество дыма, кг/с, удаляемого из коридоров через дымовые клапаны, следует рассчитывать по формулам: для жилых зданий Gд = 0,95ВН1,5; (1) для общественных, административно-бытовых и производственных зданий Gд = 1,2ВН1,5Кд; (2) где В - ширина большей створки двери при выходе из коридора или холла на лестничную клетку или наружу, м; Н - высота двери, м; при Н < 2 м принимается Н = 2 м, при H > 2,5 м принимается H = 2,5 м; Кд - коэффициент относительной полноты и продолжительности открывания дверей из коридора на лестничную клетку или наружу; при эвакуации 25 чел. и более через одну дверь принимается равным 1, при эвакуации менее 25 чел. - 0,8. 1.4. Потери давления в открытом дымовом клапане, Па, рассчитывают по формуле где x1 - коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и в шахту, с коленом 90° принимается равным 2,2, с коленом 45° - 1,32; x2 - коэффициент сопротивления в месте присоединения клапана к шахте или ответвления от нее, принимается по справочнику [1]; Vr - массовая скорость дыма в проходном сечении (F) клапана, кг/(с×м2); Vr = Gд/F; массовую скорость дыма в проходном сечении клапана рекомендуется принимать 7-10 кг/(с×м2). r - плотность дыма, при температуре 300 °С принимается 0,61 кг/м3. 1.5. Потери давления на трение и местные сопротивления, Па, определяются по формуле где Kтр - коэффициент, учитывающий содержание в дыме твердых частиц, принимаемый 1,1. Если величина потерь давления на трение Rтр дана в кгс/м2, то при расчетах в Па принимается Kтр = 1,1×9,81 = 10,8; Rтр - потери давления на трение, кг/м2, по справочнику [1] для эквивалентного диаметра участка воздуховода или шахты, соответствующие величине скоростного давления при массовой скорости дыма или газов на этом участке воздуховода или шахты; допускается принимать по таблице 1 Рекомендаций; Кc - коэффициент для шахт и воздуховодов; из бетона - 1,7, из кирпича - 2,1, для шахт со стенками, оштукатуренными по стальной сетке, - 2,7, для стальных воздуховодов - 1,0. Для других материалов коэффициент определяется по табл. 22.11, 22.12 справочника [1]; l - длина шахты или воздуховода, м, включая длину колен, отводов, тройников и др.; Vr - массовая скорость дыма в воздуховодах и шахтах, кг/(с×м2); r - плотность дыма, кг/м3. Таблица 1 Потери давления на трение в стальных воздуховодах
1.6. Расход воздуха, подсасываемого через неплотности закрытого дымового клапана, кг/с, на 2-м участке определяется по формуле Gк1 = 0,0112 (АР)0,5, (5) где А - площадь проходного сечения клапана, м2; Р - потери давления при проходе воздуха через неплотности притворов закрытого клапана, Па, принимаются по расчету сопротивления первого участка системы, Р = Р1 + Р2. 1.7. Количество дыма в устье дымовой шахты с учетом подсоса воздуха через неплотности закрытых клапанов со 2-го по верхний этаж здания, кг/с, определяется в первом приближении по формуле Gу1 = Gд + Gк1(N - 1), (6) где Gд, Gк1 - количество дыма по формуле (1) или (2) и расход воздуха через закрытый клапан по формуле (5); N - число этажей в здании, в которых предусматривается удаление дыма. 1.8. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты Gу1, кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле Pу1 = 10,8RтрКсНэ(N - 1) + 0,1(N - 1)hд.ср + Р1 + Р2, (7) где Rтр - потери давления на трение, кгс/м2, при среднем скоростном давлении hд.ср, Па; Кс - коэффициент по п. 1.5; Нэ - высота этажа здания, м; N - число этажей в здании; hд.ср = (hд1 + hд.у)0,5; hд1 = (Gд/Fш)2/(2×0,61) - на 1-м участке; hд.у = (Gу1/Fш)2/(2rу) - в устье шахты; rу = Gу1[Gд/0,61 + (Gу1 - Gд)/1,2]; Р1 - по формуле (3), Па; Р2 - потери давления на 1-м участке, Па. Массовую скорость газов в устье шахты рекомендуется принимать не более 15 кг/(с×м2). 1.9. Расход воздуха, кг/с, подсасываемого через закрытый дымовой клапан на верхнем этаже здания при давлении газов в устье шахты Ру1, Па, определяется по формуле Gк2 = 0,0112(АРу1)0,5, (8) где А - по п. 1.6, Ру1 - по п. 1.8. 1.10 Поступление воздуха в дымовую шахту через закрытые дымовые клапаны и дыма через открытый клапан на 1-м этаже, кг/с, определяется во втором приближении по формуле Gу2 = (Gк1 + Gк2)0,5(N - 1) + Gд, (9) где Gк1, Gк2 - соответственно по п.1,6 и 1,9; N - число этажей в здании; Gд - количество дыма, кг/с, по п. 1.3. 1.11. Сопротивление участка воздуховода от дымовой шахты до вентилятора - Рвс, Па, рассчитывается по формуле (4) при расходе Gу2. 1.12. Потери давления системы на всасывании, Па, до вентилятора (отрицательное статическое давление) определяются по формуле Pу2 = Pу1 + Рвс, (10) где Pу1 - по формуле (7) и Рвс - по п. 1.5. 1.13. Подсосы воздуха через неплотности воздуховодов, кг/с, определяются при давлении Pу2 и по табл. 2 Рекомендаций Gп = К(G1П1l1) + G2П2l2, (11) где G1, G2 - удельный расход воздуха Gуд×103, кг/(с×м2) на 1 м2 внутренней поверхности воздуховода (табл. 2); G1 = Gуд; G2 = Gуд П1, П2 - периметры участков отсасывающей сети воздуховодов по внутреннему сечению, м; l1, l2 - длина участков сети воздуховодов, м; К - коэффициент для прямоугольных воздуховодов, равен 1,1. Таблица 2 Удельный расход воздуха на 1 м2 внутренней поверхности воздуховода Gуд×103, кг/(с×м2)
1.14. Общий расход газов до вентилятора, кг/с Gcум = Gу2 + Gп. (12) 1.15. Потери давления в сети до вентилятора Рв, Па, с учетом подсасываемого воздуха через неплотности воздуховодов определяются по формуле Рв = Ру2[1 + (Gcум/Gу1)2]0,5 (13) 1.16. Плотность смеси воздуха и газов перед вентилятором, кг/м3, рассчитывается по формуле rcум = Gсум/[Gд/0,61 + (Gсум-Gд)/1 > 2], (14) а температура смеси газов T = (353 - 273rcум)/rcум. 1.17. Рекомендуется применять вентилятор с положением кожуха 270° и отдельно стоящую выхлопную трубу. При наличии избыточного давления вентилятора против требуемого по расчету рекомендуется установка конфузора на выхлопной трубе. Из поддона выхлопной трубы предусматривается отвод конденсирующейся влаги, и влаги, попадающей при дождях. Зонт над выхлопной трубой не устраивается. 1.18. Потери давления в выхлопной трубе Рвых рассчитываются по п. 1.5 и суммируются с потерями на всасывании, Па, для определения общих потерь давления в сети 1.19. Определяется естественное давление газов при общей высоте шахты Нш и выхлопной трубы Нвых, Па Рес = Нш[gн - (rcум + rд)4,95] + Нвых(gн - rcум9,81), (16) где rд - плотность дымовых газов, при удалении из коридоров принимать 0,61 кг/м3; rcум - плотность дымовых газов, удаляемых из здания, кг/м3; gн - удельный вес наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б, Н/м3, рассчитывается по формуле gн = 3463/(273 + tн); здесь tн - температура наружного воздуха. 1.20. Потери давления в сети дымоудаления с учетом естественного давления газов, Па, определяются по формуле где Рсум - по п.1.18, Рес - по п.1.19. 1.21. Вентилятор для удаления газов выбирается по условным потерям давления Рус, Па, приведенным к плотности стандартного воздуха, и по суммарному расходу дымовых газов Lв, м3/ч, на выходе из вентилятора. Рус и Lв определяются по формулам: Рус = 1,2Рвен/rcум; (18) Lв = 3600Gсум/rcум; (19) По окончании расчета следует уточнить требуемое давление вентилятора для удаления дыма при возникновении пожара на верхнем этаже здания без учета естественного давления. 1.22. Для производственных, общественных и административно-бытовых зданий дымовые шахты и воздуховоды следует, как правило, выполнять класса «П» (плотные) из стальных листов на сварке сплошным швом; дымовые шахты допускается выполнять из строительных материалов, плотность их должна быть не ниже класса «Н» (нормальные) по СНиП 2.04.05-91*. 1.23. Для удаления дыма следует предусматривать установку радиальных вентиляторов, включая радиальные крышные вентиляторы. Выброс дыма в атмосферу необходимо выполнять через трубы без зонтов на высоте не менее 2 м от кровли из горючих и трудногорючих материалов. Допускается выброс дыма на меньшей высоте с защитой кровли негорючими материалами на расстоянии не менее 2 м от края выбросного отверстия. Перед вентилятором, как правило, следует предусматривать установку обратных клапанов. 1.24. Вентиляторы систем вытяжной противодымной вентиляции следует размещать в отдельных помещениях от других систем. Ограждающие конструкции помещения должны иметь противопожарные перегородки с пределом огнестойкости 0,75 ч. Допускается размещение вентиляторов вытяжных противодымных систем на кровле и снаружи здания, кроме районов с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 °С и ниже (параметры Б). Вентиляторы, установленные снаружи, должны быть защищены от посторонних лиц сетчатыми ограждениями. Пример 1. Рассчитать противодымную защиту коридоров 17-этажного жилого дома в г. Иванове. Исходные данные: Температура наружного воздуха в теплый период года 27 °С (параметры Б). Дверь для выхода на лестничную клетку имеет ширину 0,9 м, высоту 2,2 м. Высота этажа 2,8 м, шахта дымоудаления выполнена из бетона. Решение: 1.Определяем расход дыма по формуле (1) Gд = 0,95×0,9×2,21,5 = 2,79 кг/с = 10044 кг/ч. 2. Принимаем дымовой клапан КДМ-2 (прил. 2) размером 800´500 мм с проходным сечением 0,35 м2 и шахту размером 800´500 мм. Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт) Vr = 2,79/0,35 = 8,0 кг/(с×м2) и в шахте Vr = 2,79/0,4 = 6,98 кг/(с×м2). 3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3) Р1 = 2,5×8,02/(2×0,61) = 131 Па, где x1 + x1 = 2,5. 4. Потери давления на трение на 1-м участке шахты из бетона при Кс = 1,7 и скоростном давлении hд1 = 6,982/(2×0,61) = 40 Па рассчитаны по табл. 1 и формуле (4) Р2 = 10,8×0,1×1,7×2,8 = 5,2 Па, где Sx = 0. 5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении Р1 + Р2 = 131 + 5,2 = 136,2 Па; Gк1 = 0,0112(0,35×136,2)0,5 = 0,077 кг/с. 6. Количество газов в устье дымовой шахты определяем по расходу дыма при равномерном подсосе воздуха через 16 закрытых дымовых клапанов в первом приближении по формуле (6) Gу1 = 2,79 + 0,077×16 = 4,02 кг/с. 7. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты Gу1, кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7) Ру1 = 10,8×0,13×1,7×2,8×16 + 0,1×16×55 + 131 + 5,2 = 330 Па, где Rтр = 0,13 кгс/м2 по табл. 1 при скоростном давлении 55 Па; Кс = 1,7 по п.1.5; hд.ср = (hд1 + hд.у)×0,5 = (40 + 70)×0,5 = 55 Па; hд1 = (2,79/0,4)2/(2×0,61) = 40 Па на 1-м участке; hд.у = (4,02/0,4)2/(2×rу) = (10,05)2/(2´0,72) = 70 Па в устье шахты; rу = 4,02/[2,79/0,61 + (4,02 - 2,79)/1,2] = 0,72 кг/м3; Р1 = 131 Па; Р2 = 5,2 Па. 8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 17-м этаже при Ру1 = 330 Па определяем по формуле (8) Gк2 = 0,0112(0,35×330)0,5 = 0,12 кг/с. 9. Подсос воздуха в шахту через 16 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже (Gд = 2,79 кг/с) определяем по формуле (9) (второе приближение принимается за окончательный результат) Gу2 = (0,077 + 0,12)×0,5×16 + 2,79 = 4,37 кг/с. 10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод сечением 600´600 мм, длиной 7 м с двумя отводами. При этом потери давления составляют: Рвс = 10,8×0,25×7 + 0,5×2×102 = 121 Па при скоростном давлении в воздуховоде (4,37/0,36)2/(2×0,72) = 102 Па и Rтр = 0,25 кгс/м2. 11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10) Ру2 = 330 + 121 = 451 Па. 12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей части сети при разрежении перед вентилятором 451 Па по формуле (11) Gп = 1,1(0,0021×2,6×2,8×16 + 0,00065×2,4×7) = 0,282 кг/с, где 0,0021 кг/(с×м2) - по табл. 2 для шахты из бетона; 0,00065 кг/(с×м2) - по табл. 2 для стального воздуховода. 13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12) Gсум = 4,37 + 0,282 = 4,65 кг/с. 14. Потери давления, на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов определяем по формуле (13) Рв = 451×[1 + (4,65/4,02)2]×0,5 = 527 Па. 15. Плотность газов перед вентилятором рассчитываем по формуле (14) rсум = 4,65/[2,79/0,61 + (4,65 - 2,79)/1,2] = 0,76 кг/м3. Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна: Т = (353 - 273×0,76)/0,76 = 192 °С. 16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой длиной 5 м диаметром 710 мм (сечением 0,4 м2). Массовая скорость выхлопа газов через дымовую трубу Vr = 4,65/0,4 = 11,63 кг/(с×м2) и скоростное давление составит 11,632/(2×0,76) = 89 Па. Потери давления на выхлопе по формуле (4) равны: Pвых = 10,8×0,18×5 + 2,0×89 = 188 Па. 17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны: Pcум = 527 + 188 = 715 Па. 18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 45 м и трубы 5 м при удельном весе наружного воздуха в теплый период года gн = 3463/(273 + 27) = 11,54 Н/м3 и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м3 определяем по формуле (16) Рес = 45[11,54 - (0,76 + 0,61)×4,95] + 5(11,54 - 0,76×9,81) = 234 Па. 19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17) Рвен = 715 – 234 = 481 Па. 20. Напор вентилятора по условным потерям давления определяем по формуле (18) Русл = 1,2×481/0,76 = 760 Па. 21. Производительность вентилятора по формуле (19) равна: Lв = 3600×4,65/0,76 = 22026 м3/ч. Пример 2. Рассчитать противодымную защиту коридоров 20-этажного общественного здания в Москве. Исходные данные: Коридор длиной 30 м с двумя входами на лестничные клетки через двери высотой 2,2 м шириной 0,9 м. Высота этажа 3,6 м. Расчетная температура наружного воздуха в теплый период года 28,5 °С (параметры Б). Решение: 1. Определяем расход дыма при пожаре по формуле (2) при одной открытой двери на лестничную клетку, считая, что выход из второй двери невозможен по условиям пожара. Коэффициент Кд = 1,0 Gд = 1,2×0,9×2,21,5×1,0 = 3,52 кг/с. 2. К установке на каждом этаже коридора под потолком принимаем дымовой клапан КПК-1 (прил. 3) размером 800´500 мм с проходным сечением 0,4 м2 и дымовую шахту из листовой стали 800´600 мм (dэкв = 685 мм). Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт) равна: Vr = 3,52/0,4 = 8,8 кг/(с×м2), массовая скорость дыма в шахте Vr = 3,52/0,48 = 7,33 кг/(с×м2). 3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3) Р1 = 2,5×8,82/(2×0,61) = 158,7 Па, где x1 + x2 = 2,5. 4. Потери на трение на 1-м участке шахты из листовой стали при Кc = 1,0 и скоростном давлении hд1 = 7,332/(2×0,61) = 44 Па рассчитаны по табл. 1 и формуле (4) Р2 = 10,8×0,1×1,0×3,6 = 3,9 Па, где Sx = 0. 5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении Р1 + Р2 = 158,7 + 3,9 = 162,6 Па; Gк1 = 0,0112(0,4×162,6)0,5 = 0,091 кг/с. 6. Расход газов в устье дымовой шахты в первом приближении определяем по расходу дыма и при равномерном подсосе воздуха через 19 закрытых дымовых клапанов по формуле (6) Gу1 = 3,52 + 0,091(20 - 1) = 5,25 кг/с. 7. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты Gу1, кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7) Ру1 = 10,8×0,15×1,0×3,6×19 + 0,1×19×63 + 162,6 = 393 Па, где Rтр = 0,15 кгс/м2 по табл. 1 при скоростном давлении 63 Па; Кс = 1,0 по п.1.5; hд.ср = (hд.1 - hд.у)×0,5 = (44 + 82)×0,5 = 63 Па; hд.1 = 44 Па; hд.у = (5,25/0,48)2/(2rу) = 10,942/(2×0,73) = 82 Па; rу = 5,25/[3,52/0,61 + (5,25 - 3,52)/1,2] = 0,73 кг/м3; Р1 + Р2 = 162,6 Па. 8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 20-м этаже при Ру1 = 393 Па определяем по формуле (8) Gк2 = 0,0112(0,4×393)0,5 = 0,14 кг/с. 9. Подсос воздуха в шахту через 19 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже Gд = 3,52 кг/с определяем по формуле (9) Gу2 = (0,091 + 0,14)×0,5×(20 - 1) + 3,52 = 5,71 кг/с. 10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод диаметром 800 мм, длиной 5 м с одним отводом под 90°. При этом потери давления по формуле (4) составят: Рвс = 10,8×0,15×5 + 0,35×89 = 39 Па. при скоростном давлении в воздуховоде (5,71/0,5)2/(2×0,73) = 89 Па и Rтр = 0,15 кгс/м2. 11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10) Ру2 = 393 + 39 = 432 Па. 12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей сети при разряжении перед вентилятором 432 Па по формуле (11) Gп = 1,1(0,0006×2,8×3,6×19) + 0,0006×2,5×5 = 0,134 кг/с, где 0,0006 кг/(с×м2) по табл. 2 для стального воздуховода. 13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12) равен: Gсум = 5,71 + 0,134 = 5,84 кг/с. 14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов по формуле (13) равны: Рв = 432[1 + (5,84/5,25)2]×0,5 = 483 Па. 15. Плотность газов перед вентилятором по формуле (14) равна: rсум = 5,84/[3,52/0,61 + (5,84 - 3,52)/1,2] = 0,76 кг/м3. Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна: Т = (353 - 273×0,76)/0,76 = 191 °С. 16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой диаметром 800 мм длиной 5 м. Массовая скорость выброса газов через дымовую трубу Vr = 5,84/0,5 = 11,68 кг/(с×м2) и скоростное давление составит 11,682/(2×0,76) = 90 Па. Потери давления на выхлопе по формуле (4) Рвых = 10,8×0,15×5 + 2,0×90 = 188 Па. 17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны: Рсум = 483 + 188 = 671 Па. 18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 70 м и выхлопной трубы 5 м, при удельном весе наружного воздуха в теплый период года в Москве gн = 3463/(273 + 28,5) = 11,49 Н/м3 и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м3 определяем по формуле (16) Рес = 70[11,49 - (0,76 + 0,61)´4,95] + 5(11,49 - 0,76×9,81) = 350 Па. 19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17) Рвен = 671 – 350 = 321 Па. 20. Напор вентилятора по условным потерям давления по формуле (18) равен: Рус = 1,2×321/0,76 = 507 Па. 21. Производительность вентилятора по формуле (19) Lв = 3600×5,84/0,76 = 27663 м3/ч. Дымовые клапаны рекомендуется выбирать по прил. 1-6. 2. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА ЛИФТОВЫХ ШАХТ, ЛЕСТНИЧНЫХ КЛЕТОК И ТАМБУР-ШЛЮЗОВ2.1. Для защиты людей от дыма при пожаре следует, согласно п. 5.15 СНиП 2.04.05 проектировать подачу наружного воздуха: а) в лифтовые шахты при отсутствии у выхода из них тамбур-шлюзов в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками всех типов; б) в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа; в) в тамбур-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа; г) в тамбур-шлюзы перед лифтами в подвальном этаже общественных, административно-бытовых и производственных зданий; д) в тамбур-шлюзы перед лестницами в подвальных этажах с помещениями категории В. 2.2. При расчете противодымной зашиты согласно п. 5.17 СНиП 2.04.05 следует принимать: а) температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года (параметры Б); если скорость ветра в теплый период года больше, чем в холодный, расчеты должны быть проверены на теплый период года (параметры Б). Скорость ветра в холодный и теплый периоды года следует принимать не более 5 м/с; большие скорости допустимо принимать при обосновании; б) направление ветра на фасад, противоположный эвакуационному выходу из здания; в) избыточное давление в шахтах лифтов, в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбур-шлюзах - по отношению к давлению наружного воздуха на наветренной стороне здания - не менее 20 Па; г) давление на закрытые двери на путях эвакуации - не более 150 Па; д) площадь одной большей створки при двустворчатых дверях; е) кабины лифтов, находящиеся на нижнем этаже, с открытыми дверями. 2.3. Для противодымной защиты согласно п.5.18 СНиП 2.04.05 следует предусматривать: а) установку радиальных или осевых вентиляторов в отдельных помещениях от вентиляторов другого назначения с противопожарными перегородками, имеющими предел огнестойкости 0,75 ч. Допускается размещать вентиляторы на кровле и снаружи зданий, кроме районов с температурой наружного воздуха минус 40 °С и ниже (параметры Б) с ограждением для защиты от доступа посторонних лиц; б) воздуховоды из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч; в) установку обратного клапана у вентилятора; г) приемные отверстия для наружного воздуха, размещаемые на расстоянии не менее 5 м от выбросов дыма. 2.4. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла «А». Приточная противодымная вентиляция узла «А» проектируется для лифтовой шахты согласно п.2.1,а настоящих Рекомендаций. Люди эвакуируются из здания по лестничной клетке 1-го типа через наружную зону. Наружный воздух подается только в лифтовую шахту. 2.4.1. Давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже следует определять по формуле, Па. Рш1 = Рвес = Рк1 = 0,7×V2r + 20, (20) где Рвес = Рк1 - дано для других планировок; V - расчетная скорость ветра для холодного периода года (параметры Б) по п.2.2, а; r - плотность наружного воздуха, кг/м3, при расчетной температуре наружного воздуха (параметры Б) по СНиП 2.04.05. 2.4.2. Расход наружного воздуха, кг/ч, подаваемого в лифтовую шахту, следует определять по формуле Gш = Gш1 + [Gср - 5(tн + 25)](N - 1), (21) где Gш1 - расход наружного воздуха, кг/ч, при открытых дверях лифтовых шахт на первом этаже и открытой двери на выходе из здания. При Z-образном тамбуре на входных дверях здания при ширине створки 0,6 м*: * При ширине створки более 0,6 м расход воздуха следует умножить на 1,67В (В - ширина створки двери). Gш1 = 2950 + 103(8,8Рш1 - 12)0,5 - при 2 лифтах; (22) Gш1 = 4350 + 103(12,95Рш1 - 11,5)0,5 - при 3 лифтах; (23) При прямом тамбуре и ширине створки дверей 0,6 м: Gш1 = 1930 + 103(11Рш1 - 10)0,5 - при 2 лифтах; (24) Gш1 = 3230 + 103(18,5Рш1 - 12)0,5 - при 3 лифтах; (25) Gср - средний расход воздуха, кг/ч, поступающий в здание из лифтовых шахт на каждом этаже со 2-го по верхний Gср = 1050 + 5,2Рш10,5 + 20(N - 1) + 30(n - 4); (26) Рш1 - давление воздуха в шахте лифта на 1-м этаже, Па, по формуле (20); N - число этажей в здании; n - среднее число дверей на одном этаже для выхода в коридор. 2.4.3. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту, Па, определяется по формуле Рвен.ш = DРс + Рш1 + Nh(gн - gш), (27) где DРс - потери давления в системе вентиляции от точки приема наружного воздуха до входа воздуха в лифтовую шахту, Па; h - высота этажа в здании, м; gн - gш - разность удельных весов наружного воздуха и воздуха в лифтовой шахте, Н/м3, принимается в зависимости от температуры наружного воздуха tн по табл. 3. Таблица 3 Разность удельных весов воздуха, Н/м3, для лестничных клеток и лифтовых шахт
tш - температура воздуха в лестничной клетке и лифтовой шахте. Пример 3. Планировка А. Определить расход наружного воздуха, подаваемого в лифтовые шахты 16-этажного жилого дома (рис. 1 и 2, а). В секции 2 лифта. На каждом этаже в коридор выходят 8 дверей. Расчетная температура воздуха минус 30 °С, скорость ветра 5 м/с, высота этажа 3 м, на выходе из здания прямой тамбур, ширина створки дверей 0,7 м. Решение: 1. Определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже по формуле (20) Рш1 = 0,7×52×1,453 + 20 = 45,0 Па; r = 353/(273 + tн) = 353/(273 - 30) = 1,453 кг/м3. 2. Находим расход наружного воздуха, выходящего через открытые двери лифтов и здания, по формуле (24) Gш1 = [1930 + 103(11×45 - 10)0,5]×1,67×0,7 = 28000 кг/ч. 3. Определяем средний расход воздуха на каждом этаже по формуле (26) Gcр = 1050 + 5,2×450,5 + 20(16 - 1) + 30(8 - 4) = 1505 кг/ч. 4. Расход воздуха, подаваемого в лифтовые шахты, определяем по формуле (21) Gш = 28000 + [1505 - 5(-30 + 25)](16 - 1) = 50950 кг/ч = 42458 м3/ч. 5. Определяем необходимое давление вентилятора для подачи наружного воздуха в лифтовые шахты по формуле (27) Рвен = DРс + 45 + 16×3(1,5 + 1,1)0,5 = DРс + 107,4 Па. 2.5. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла «Б». Приточную противодымную вентиляцию узла Б следует проектировать с подачей общего расхода наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту. 2.5.1. Общий расход воздуха, кг/ч, подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа Gк и в лифтовую шахту Gш, следует определять по формуле Gоб = Gк + Gш = Gср(N - 1) + Gдв + Gд, (28) где Gср - средний расход наружного воздуха, выходящего через неплотности лифтовой шахты со 2-го по верхний этаж включительно, определяемый по рис. 3 в зависимости от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже, Рш1, температуры наружного воздуха и этажности здания. Gдв - расход воздуха, выходящего через открытую входную дверь из здания, кг/ ч, определяют по формулам: при прямом тамбуре: Gдв = 2875АРвес0,5; (29) при Z-образном тамбуре: Gдв = 2075АРвес0,5; (30) Gд - расход дыма, кг/ч, удаляемого вытяжной противодымной вентиляцией из этажа пожара, определяемый по разделу 1 Рекомендаций; А - площадь входных дверей в здание, м2; Р - давление воздуха в вестибюле, находят по формуле (20), Па. 2.5.2. Разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте DРк.ш. = Рк - Рш на уровне верхнего этажа зависит от принятого способа подачи воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту: а) при подаче общего расхода воздуха в лестничную клетку, с отводом части его в лифтовую шахту, разность давлений рекомендуется принимать 60-150 Па (рис. 2, б, пример 4); б) при независимой подаче воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту разность давлений DРк.ш рекомендуется принимать от 90 до минус 20 Па (рис. 2, в, пример 5). 2.5.3. Давление воздуха, Па, в лифтовой шахте на уровне 1-го этажа для однозонной лестничной клетки следует определять по формулам: при 2-х лифтах: Рш1 = 2Рвес - 0,1DРк.ш; (31) при 3-х лифтах: Рш1 = 1,56Рвес - 0,067DРк.ш; (32) при 4-х лифтах: Рш1 = 1,4Рвес - 0,053DРк.ш; (33) 2.5.4. Расход воздуха, который необходим для создания подпора в лестничной клетке, Gк, кг/ч, определяется по рис. 4. 2.5.5. Расход воздуха для лифтовой шахты Gш, кг/ч, определяем по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку Gш = Gоб - Gк. 2.5.6. Давление воздуха, Па, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лестничную клетку 2-го типа, следует определять по формуле Рвен.к = Рвен.ш + DРк.ш, (34) где Рвен.ш - определяется по формуле (27); DРк.ш - по п.2.5.2. Пример 4. Планировка Б. 17-этажный жилой дом с незадымляемой лестничной клеткой 2-го типа. В секции дома 2 лифта и 4 квартиры на каждом этаже. Температура наружного воздуха –25 °С, скорость ветра в холодный период года 5 м/с (параметры Б). Воздух подается в лестничную клетку и из нее часть воздуха отводится в лифтовую шахту (рис. 1 и 2, б). Решение: 1. Определяем давление воздуха в вестибюле по формуле (20) Рвес = 0,7×52×1,423 + 20 = 45 Па. 2. По п. 2.5.2 принимаем разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте DРк.ш = 100 Па. 3. По формуле (31) определяем давление воздуха на 1-м этаже в лифтовой шахте Рш1 = 2×45 - 0,1×100 = 80 Па. По рис. 3,б при Рш1 = 80 Па, tн = -25 °С и 4 квартирах на этаже находим средний расход воздуха через неплотности лифтовой шахты и закрытые двери лифтов Gcр = 1430 кг/ч. 4. По формуле (30) при Z-образном тамбуре с дверями площадью А = 1×2,2 = 2,2 м2 определяем расход воздуха через открытую входную дверь здания Gдв = 2075×2,2×450,5 = 30623 кг/ч. 5. По формуле (28) находим общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку: Gоб = 1430(17 - 1) + 30623 + 10044 = 63547 кг/ч. Расход воздуха, компенсирующий расход дыма на этаже пожара, принимаем по примеру 1 раздела 1 Рекомендаций: Gд = 10044 кг/ч. 6. По рис. 4, б при Рш1 = 80 Па и DРк.ш = 100 Па находим расход наружного воздуха, необходимый для создания подпора в лестничной клетке Gк = 24500 кг/ч = 20417 м3/ч. Расход воздуха, который необходимо пропустить из лестничной клетки в лифтовую шахту, определяем по разности полученных расходов Gш = 63547 – 24500 = 39047 кг/ч = 32539 м3/ч. 7. Давление, создаваемое вентилятором для подачи воздуха в лестничную клетку, определяем по формуле (34) с учетом потери давления в воздуховодах DРс. Рвен.к = 80 + 17×3,0×1,1 + 100 + DРс = 236 + DРс. Вентилятор следует выбирать по аэродинамической характеристике при стандартной температуре транспортируемого воздуха 20 °С и r = 1,2 кг/м3. Пример 5. Планировка Б. Рассчитать приточную противодымную вентиляцию с независимой подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту по условиям примера 4 (рис. 1 и 2, в). Решение: 1. При Рвес = 45 Па и принятой согласно п. 2.5.2, разности давлений DРк.ш = 40 Па определяем по формуле (31) Рш1 = 2×45 - 0,1×40 = 86 Па. 2. По рис. 3, б при tн = -25 °С и 4 дверях (квартирах) на каждом этаже находим Gср = 1470 кг/ч. 3. Определяем суммарный расход воздуха по формуле (28), см. п. 5 примера 4 Gоб = 1470×(17 - 1) + 30623 + 10044 = 64187 кг/ч 4. По рис. 4, б при Рш1 = 86 Па и DРк.ш = 40 Па находим расход воздуха в лестничную клетку Gк = 17500 кг/ч = 14583 м3/ч. 5. Расход воздуха, который необходимо подать непосредственно в лифтовую шахту, равен: Gш = 64187 – 17500 = 46687 кг/ч = 38906 м3/ч. 6. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту, определяем по формулам (27) и (31), Па Рвен.ш = 86 + 17×3,0×1,1 + Рс = 142 + Рс. 7. Полное давление вентилятора, подающего воздух в лестничную клетку, определяем по формуле (34), Па Рвен.к = 142 + 40 + Рс = 182 + Рс. 2.6. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла В. Приточная противодымная вентиляция узла В с отдельными выходами из коридора на лестничную клетку и лифтовой холл проектируется с раздельной подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту. 2.6.1. Давление воздуха Рш1, Па, в лифтовой шахте на первом этаже в зданиях 11 этажей и более определяем по формулам: при 2-х лифтах: Рш1 = 25 + 1,9Рвес - 0,22DРк.ш; (35) при 3-х лифтах: Рш1 = 15 + 1,7Рвес - 0,2DРк.ш; (36) при 4-х лифтах: Рш1 = 5 + 1,4Рвес - 0,18DРк.ш; (37) где Рвес - давление в вестибюле по формуле (20); DРк.ш = Рк - Рш - по п.2.5.2 при соблюдении максимальной разности давлений, указанной в табл. 4. Таблица 4 Максимальная разность давлений DРк.ш для планировки В
Полное давление вентилятора, подающего воздух в лифтовые шахты, определяется по формуле (27), а для вентилятора, подающего воздух в лестничную клетку, - по формуле (34). Общий расход воздуха Gоб, кг/ч, подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа и в лифтовые шахты, определяется по формуле (28). Gср определяется по рис. 5 в зависимости от давления в лифтовой шахте на первом этаже Рш1. При этом расход воздуха для подачи в лестничную клетку определяется по рис. 6, в лифтовую шахту - по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку Gш = Gоб - Gл. 2.6.2. В том случае когда лестничная клетка разделена на две зоны с внутренним переходом между зонами, расчет подпора в лестничную клетку и лифтовую шахту рекомендуется выполнять нижеследующим методом. Давление в лифтовой шахте на первом этаже определяется по формуле, Па Рш1 = А + ВРвес - СDРк.ш, (38) где А, В, С - коэффициенты по табл. 5; Рвес - давление воздуха в вестибюле по формуле (20); DРк.ш - разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне верхнего этажа лестничной клетки или «рассечки» (рис. 2 г, д, е, ж) DРк.ш = Рк.нз.в - Рш.нз.в; (39) При числе этажей в нижней зоне лестничной клетки более 10 разность давлений DРк.ш не должна превышать предельные значения, указанные в табл. 4. Таблица 5 Коэффициенты для определения давления Рш, Па, при планировке В
Общий расход воздуха, поступающий в лестничную клетку и лифтовую шахту нижней зоны здания, определяется по формуле (28). Средний расход Gср на каждом этаже со второго по верхний для нижней зоны здания определяется по табл. 6. Таблица 6 Средний расход воздуха на каждый этаж нижней зоны здания со второго по верхний Gср, кг/ч, при планировке В
Расход воздуха для подачи в нижнюю зону лестничной клетки Gк.нз, кг/ч, определяется по рис. 7. Для подачи в лифтовую шахту Gш,нз кг/ч, - по формуле Gш,нз = Gоб - Gк.нз. (40) Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки («уровень рассечки») определяется по формуле Рк.нз.в = Рш1 + DРк.ш - N3h(gн - gш), (41) где Рш1 - по формуле (38); DРк.ш - по п.2.5.2, б; N3h - число этажей в зоне и высота этажа; gн-gш - разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха, принимается по табл. 3. Давление воздуха в верхней части верхней зоны лестничной клетки определяют по формуле Рк.вз.в = Рк.нз.в - 0,03Рш1 + 1(N3 - 5). (42) По давлению Рк.вз.в и давлению в лифтовой шахте Рш1, рассчитанному по формуле (38), определяют расход воздуха для верхней зоны лестничной клетки, кг/ч, по формуле Gк.вз = 11500 + 44/Рк.вз.в - 21(Рш1 - 235) + 1060(N3 - 5). (43) По рис. 8 определяют средний расход воздуха Gcр.вз, кг/ч на каждый этаж верхней зоны здания. Расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты определяют по формуле Gш.вз = Gcр.взN3 + Gд - Gк.вз. (44) Общий расход воздуха, подаваемый в лифтовые шахты, определяют по формуле Gш = Gш.нз + Gш.вз. (45) Общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, определяют по формуле Gк = Gк.нз + Gк.вз. (46) Полное давление вентилятора, Па, определяют по формулам: а) для шахт лифтов Рвен. = DРс + Рш1 + Nh(gн - gш); (47) б) для верхней зоны лестничной клетки Рвен. = DРс + Рк.вз + Nh2(gн - gш); (48) в) для нижней зоны лестничной клетки Рвен. = DРс + Рк.нз + N3h2(gн - gш); (49) где DРс - потери в сети воздуховодов обвязки вентилятора, Па; N - число этажей в здании; N3 - число этажей в нижней зоне здания; Н - высота этажа, м; gн - gш - разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, определяется по табл. 3; Рш1 - давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже, Па. Расчет приточной противодымной вентиляции лестнично-лифтового узла Г аналогичен расчету узла В. Пример 6. Планировка В. Рассчитать подачу воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту 18-этажного административного здания. Лестничная клетка имеет рассечку между девятым и десятым этажами с внутренним переходом из одной зоны в другую, рис. 2, г - 2, ж. В здании 3 лифта, число дверей на этаже - 16, высота этажа 3,3 м. Расход дыма, удаляемого из этажа пожара, Сд = 10000 кг/ч. Климатические характеристики местности: tн = -25 °С, скорость ветра 5 м/с. Решение: 1. Находим давление в вестибюле по формуле (20) Рвес = 0,7×52×1,423 + 20 = 45 Па. 2. Расход воздуха через входную дверь площадью 2,2 м2 при Z-образном тамбуре определяем по формуле (30) Gдв = 2075×2,2×450,5 = 30623 кг/ч. 3. Принимаем разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне рассечки: DРк.ш = 40 Па и по формуле (38) и табл. 6 определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 = 10 + 1,64×45 - 0,35×40 = 70 Па. 4. По давлению в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 = 70 Па и разности давлений с лестничной клеткой на уровне рассечки DРк.ш = 40 Па по табл. 6 находим средний расход воздуха на каждый этаж нижней зоны здания со 2-го по 9-й этаж: Gср = 2160 кг/ч. 5. Общий расход воздуха для нижней зоны здания определяем по формуле (28) Gсум = 2160(9 - 1) + 30623 + 10000 = 57900 кг/ч. 6. По рис. 7 определяем расход воздуха, который нужно подать в нижнюю часть лестничной клетки до рассечки, при разности давлении Рк.ш = 40 Па и давлении в шахте Рш1=70 Па путем интерполяции для N3 = 9 находим Gк.нз = 21000 кг/ч. 7. Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки «уровень рассечки» определяем по формуле (41) Рк.нз.в = 70 + 40 - 9×3,3×1,1 = 77 Па. 8. Расход воздуха, который должен поступить в здание через нижнюю часть лифтовой шахты, определяем по формуле (40) Gш.нз. = Gсум - Gк.н.з = 57900 – 21000 = 36900 кг/ч. 9. Находим давление в верхней части верхней зоны лестничной клетки по формуле (42) Рк.вз.в. = 77 - 0,03×70 + (9 - 5) = 80 Па. 10. По формуле (43) находим расход воздуха в верхнюю зону лестничной клетки Gк.вз = 11500 + 44×80 - 21(70 - 235) + 1060(9 - 5) = 22725 кг/ч. 11. По рис. 8 определяем средний расход воздуха на каждый этаж верхней зоны здания, при давлении в лифтовой шахте Рш1 = 70 и давлении Рк.вз.в. = 80 Па Gср = 2700 кг/ч. 12. По формуле (44) определяем расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты Gш.вз. = 2700×9 + 10000 – 22725 = 11575 кг/ч. 13. Общий расход воздуха, подаваемый в здание через лифтовые шахты, определяем по формуле (45) Gш = 36900 + 11575 = 48475 кг/ч = 40396 м3/ч. 14. Общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, находим по формуле (46) Gк = 21000 + 22725 = 43725 кг/ч = 36436 м3/ч. 15. Полное давление воздуха, которое должен обеспечить вентилятор: а) для шахты лифтов Рвен = DРс + 70 + 18×3,3×1,1 = DРс + 135 Па; б) для верхней зоны лестничной клетки Рвен = DРс + 80 + 18×3,3×2×1,1 = DРс + 211 Па; в) для нижней зоны лестничной клетки Рвен = DРс + 77 + 9×3,3×2×1,1 = DРс + 142 Па; 2.7. Противодымная защита тамбур-шлюзов. 2.7.1. Приточный воздух подается в тамбур-шлюзы при входе в незадымляемую лестничную клетку 3-го типа. 2.7.2. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз лестничной клетки 3-го типа на этаже пожара следует определять из расчета подачи 4700 м3/ч или 5640 кг/ч на 1 м2 площади открытой створки двери тамбур-шлюза. 2.7.3. Расход наружного воздуха, кг/ч, в тамбур-шлюзы закрытыми дверями остальных этажей следует рассчитывать по формуле G = 3157×Ащ(20 + 0,7V2×r)0,5(N - 1), (50) где Ащ - площадь, м2, неплотностей и щелей в притворах дверей тамбур-шлюзов, м2; V - скорость ветра, м/с, наружного воздуха в холодный период года при параметрах Б, но не более 5 м/с; r - плотность наружного воздуха, кг/м3, в холодный период года при параметрах Б; N - число этажей лестничной клетки. 2.7.4. Следует рассчитать расход воздуха через неплотности закрытых клапанов на всех этажах здания, кроме этажа пожара, по формуле (5) раздела 1 Рекомендаций при среднем избыточном давлении в подающем воздуховоде и через неплотности воздуховодов по табл. 2. Если расход воздуха через неплотности закрытых клапанов меньше требуемого для тамбур-шлюзов по формуле (50), то его следует обеспечить неполным закрытием клапанов или другими способами при наладке системы. Подачу наружного воздуха во время пожара в тамбур-шлюзы перед лестничными клетками 3-го типа рекомендуется предусматривать от специального вентилятора, нагнетающего воздух в вертикальную шахту с установленными на каждом этаже автоматическими клапанами, открываемыми по сигналу дымового датчика, размещенного в коридоре. В качестве приточного клапана рекомендуется использовать дымовой клапан. Производительность приточной системы, м3/ч, лестничной клетки 3-го типа определяется как сумма расхода воздуха, подаваемого в тамбур-шлюз на этаже пожара, расхода воздуха в остальные тамбур-шлюзы с закрытыми клапанами по формуле (50) и утечки воздуха через неплотности воздуховодов. 2.7.5. Приток наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лестницей в подвальном помещении категории В следует рассчитывать при одной открытой двери из тамбур-шлюза в подвальный этаж при расходе воздуха 4700 м3/ч на 1 м2 площади двери. 2.7.6. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лифтовой шахтой в подвальных этажах следует рассчитывать при закрытых дверях по формуле (50). Пример 7. Определить расход воздуха для подачи в тамбур-шлюз (двери закрыты), расположенный перед лифтовой шахтой в подвальном этаже. Тамбур-шлюз имеет на входе дверь размером 1´2 = 2 м2 и дверь в лифтовую шахту размером 0,8´2 = 1,6 м2. Притворы имеют щели шириной 2 мм, общей площадью [(1 + 2)2 + (0,8 + 2)2]0,002 = 0,0232 м2. Расчетная температура воздуха –25 °С, плотность воздуха 353/273 – 25 = 1,423 кг/м3. Скорость ветра 5 м/с. Расход определяем по формуле (50) G = 3157×0,0232×(20 + 0,7×52×1,423)0,5/1,2 = 409 м3/ч. Рис. 1. Планировки А, Б, В и Г лестнично-лифтовых узлов 1 - лестница в незадымляемой лестничной клетке 1-го типа с переходом через наружную зону; 2 - лестница в незадымляемой лестничной клетке 2-го типа; 3 - лифтовой холл; 4 - коридор; 5 - принимаемая в расчет открытая дверь на этаже пожара; 6 - шахта дымоудаления; 7 - дверь, закрытая при пожаре; 8 - типовой этаж; 9 - первый этаж; 10 - лифтовая шахта; 11 - лифт; 12 - дверь для выхода из здания Рис. 2. Принципиальные схемы подачи наружного воздуха в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа и лифтовые шахты а - в лифтовую шахту при незадымляемой лестничной клетке 1-го типа; б - в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа, с пропуском части воздуха в лифтовую шахту; в - в незадымляемую лестничную клетку и лифтовую шахту отдельными системами; г, д, е, ж - в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа с рассечками; 1 - лифтовая шахта; 2 - лестничная клетка; 3 - вентилятор; 4 - вентиляционный канал; 5 - рассечка; 6 - вестибюль Рис. 3. Средний расход воздуха Gср, кг/ч, на каждый этаж со 2-го по верхний в зависимости от давления воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1, Па, числа дверей на этаже и температуры наружного воздуха в холодный период года (параметры Б) для 1-14-этажного (а), для 15-20-этажного (б) и 21-27-этажного (в) здания
Рис. 4. Планировка Б. Расход воздуха Gк, кг/ч, для незадымляемой лестничной клетки 2-го типа в зависимости от разности давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой DРк.ш, Па, на верхнем этаже и от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1, Па
Рис. 5. Планировка В. Средний расход воздуха Gср, кг/ч, на каждый этаж со 2-го по верхний в зависимости от DРк.ш и Рш1, Па
Рис. 6. Планировка В. Расход воздуха Gк, кг/ч, в лестничную клетку 2-го типа в зависимости от разности давлений DРк.ш на уровне верхнего этажа и давления в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1, Па
Рис. 7. Планировка В. Расход наружного воздуха Gк.нз, кг/ч, в нижнюю зону лестничной клетки 2-го типа при Рш1, равном 1 - 190 Па; 2 - 110 Па; 5 - 30 Па; 4 - предельный расход воздуха при 7 этажах в зоне; 5 - то же, при 11 этажах в зоне с внутренним переходом между зонами; 7 - число этажей Рис. 8. Планировка В. Средний расход наружного воздуха, кг/ч, для верхней зоны здания из 5 или 13 этажей с внутренним переходом в нижнюю зону в зависимости от давления воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже Рш1 и давления в верхней зоне на верхнем этаже Рк.вз.в, равном для кривой 1 - 220, 2 - 180, 3 - 150, 4 - 90 и 5 - 60 Па ПРИЛОЖЕНИЕ 1ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ДЫМОВЫХ КЛАПАНОВ
Эксплуатация указанных клапанов должна осуществляться в закрытых помещениях, кроме помещений категорий А и Б по пожаровзрывоопасности. Все вышеуказанные дымовые клапаны прошли испытания во ВНИИПО МВД России, на основании которых выданы сертификаты соответствия и пожарной безопасности, а также лицензии на право использования знака соответствия пожарной безопасности. ПРИЛОЖЕНИЕ 2КЛАПАН ДЫМОВОЙ КДМ-2ЗАО «ВИНГС-М» 143900, Московская обл., г.
Балашиха-3, а/я 7, ТУ 4854-003-11758775-94 Схема конструкции клапана КДМ-2
1 - корпус клапана; 2 - заслонка; 3 - электромагнит; 4 - сердечник электромагнита; 5 - регулируемая скоба; 6 - ось поворота заслонки; 7 - пружина; 8 - уплотнитель; 9 - концевой выключатель; 10 - штырь; 11 - кронштейн; 12 - резиновый амортизатор В миллиметрах
Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляются декоративные решетки, а также изготовляются клапаны других установочных размеров (минимальный размер 350´300 мм, более 800´600 мм - в сборке кассетного типа). Электрическая схема подключения клапана КДМ-2 с электромагнитным приводом
ЭМП - электромагнитный привод; ЭМ - электромагнит; КВ - концевой выключатель; Л1, Л2 - лампы световой сигнализации; Т - тумблер включения/выключения электропитания; РВ, КРВ - реле времени, контакт реле времени; ППК - прибор приемно-контрольный Электрическая схема подключения клапана КДМ-2 с приводом «Веlimо»
ЭМП - электромеханический привод «Веlimо»; М - электродвигатель; Л1, Л2, Л3 - лампы световой сигнализации; Т - тумблер включения/выключения электропитания; Р, КР - реле, контакт реле; ППК - прибор приемно-контрольный ПРИЛОЖЕНИЕ 3КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПК-1ТОО «ВИНГС» 141080,
Московская обл., г. Юбилейный, МКРН 3, а/я 13, ТУ 4854-84-015-11758775-99 Конструктивная схема клапана КПК-1
Стеновой дымовой клапан 1 - механизм привода; 2 - заслонка; 3 - корпус; 4 - термовспучивающийся уплотнитель; 5 - решетка Типоразмерный ряд внутренних и установочных размеров поперечного сечения клапанов КПК-1
По специальным заказам изготовляются клапаны с промежуточными значениями размеров поперечного сечения, указанных в типоразмерном ряде с шагом 50 мм. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электроприводом, который устанавливается по заказу внутри или снаружи корпуса. Заказ клапана производится по формуле КПК-1.010 хх хх х С d e где С - указатель размера клапана по таблице типоразмерного ряда; d - указатель типа привода (ЭМ - электромагнитный привод, ЭП - электромеханический привод); е - указатель назначения (Д - дымовой, О - огнезадерживающий). По заказу комплектуется декоративной решеткой. Принципиальная электросхема клапана КПК-1
ПРИЛОЖЕНИЕ 4КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПВС-1.ДОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОБ ОБЩЕСТВО 121471, Москва, ул. Рябиновая, 40, тел. 447-01-11, факс 448-53-01 ТУ 4863-182-04612941-98 Чертеж: РК-293 РК-294
Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромеханическим приводом. По специальным заказам клапаны изготовляются с промежуточными значениями размеров сечения с шагом 50 мм в пределах от 150 до 1000 мм. Заказ клапана производится по формуле КЛВС-1У(А´В), где У - указатель назначения (Д - дымовой, О - огнезадерживающий); А´В - поперечное сечение клапана. Электросхема клапана КПВС-1
КВ1, КВ2 - концевые выключатели; КД1, КД2 - кнопки дистанционного управления; Р - блок реле с нормально разомкнутыми контактами Р1 и Р2; ЭП - электродвигатель привода; Л1, Л2 - световые индикаторы ПРИЛОЖЕНИЕ 5КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПД-4000 «ВЕЗА» 105203, Москва, ул. 16-я
Парковая, д. 5, ТУ 4863-020-40149153-99
1 - корпус; 2 - лопатка; 3 - электромагнит; 4 - конечный переключатель
Клапаны сохраняют работоспособность при вертикальной установке и расположении электромагнита сверху. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным приводом. По заказу комплектуется декоративной решеткой. Заказ клапана производится по формуле КПД-4-А´В-С-Н-Р, где А´В - поперечное сечение клапана; С - вариант «А» с двумя фланцами, вариант «Б» с одним фланцем; Н - номинальное напряжение 24 или 220 В; Р - при комплектации решеткой. Электрические схемы подключения клапана КПД-4 с электромагнитом
ЭМ - электромагнит, РК1 - контакт блока автоматического пожаротушения (в комплект поставки не входит); РК2 - контакт реле времени (в комплект поставки не входит); КН - кнопка дистанционного открытия клапана (в комплект поставки не входит); РК3 - контакты концевого переключателя для сигнализации положения лопатки клапана («закрыто» - «открыто»); Л1, Л2 - лампы сигнализации положения лопатки клапана (в комплект поставки не входят) ПРИЛОЖЕНИЕ 6КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПУ-1МТУ 4863-031-40149153-99 ООО «ВЕЗА» 105203, Москва, ул. 16-я
Парковая, д. 5
1 - корпус; 2 - лопатка; 3 - исполнительное устройство
Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляется декоративно ограждающая сетка, монтажная рама для крепления клапана к строительной конструкции. При заказе клапанов следует указать: клапан дымовой КПУ-1М, размер А´В, тип привода, напряжение питания 24 или 220 В. Электрические схемы подключения исполнительных устройств клапана КПУ-1М а) электропривод фирмы «Белимо» Электродвигатель LF-230-S (LF-24-S) Контактная группа
Для LF 230-S: при отключении привода от сети контакты переключателя должны раскрыться не менее чем на 3 мм. Для LF 24-S: подсоединение через трансформатор. Электродвигатель ВР-230 (ВF-24) - до 18 Нм; NF-230-S - до 8 Нм АF 230-S - до 15 Нм (АF 24-8) Контактная группа
б) электромагнитный привод
ЭМ - электромагнит РК1 - контакт блока автоматического пожаротушения (в комплект поставки не входит) РК2 - контакт реле времени (в комплект поставки не входит) РК3 - контакты концевого переключателя для сигнализации положения лопатки клапана («закрыто» - «открыто») КН - кнопка дистанционного открытия клапана (в комплект поставки не входит) Л1; Л2 - лампы сигнализации положения лопатки клапана (в комплект поставки не входят) ЛИТЕРАТУРА1. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 2. - М.: Стройиздат, 1992. 2. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование. 3. СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания. 4. СНиП 2.08.02-89*. Общественные здания и сооружения. 5. СНиП 2.09.02-85*. Производственные здания. 6. СНиП 2.09.04-87*. Административные и бытовые здания. 7. СНиП 2.11.01-85*. Складские здания. 8. СНиП 21-01-97*. Пожарная безопасность зданий и сооружений. |
|