|
|
Все документы, представленные в каталоге, не являются их официальным изданием и предназначены исключительно для ознакомительных целей. Электронные копии этих документов могут распространяться без всяких ограничений. Вы можете размещать информацию с этого сайта на любом другом сайте.
ТИПОВЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ИЗДЕЛИЯ И УЗЛЫ
СЕРИЯ 1.420.3-36.03 КАРКАСЫ СТАЛЬНЫЕ ТИПА «УНИТЕК»
ОДНОЭТАЖНЫЕ ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ С ПРИМЕНЕНИЕМ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ПРОФИЛЕЙ СТАЛЬНЫХ ГНУТЫХ ЗАМКНУТЫХ СВАРНЫХ КВАДРАТНЫХ И ПРЯМОУГОЛЬНЫХ
ВЫПУСК 0-1
КАРКАСЫ С ОДНО- И МНОГОПРОЛЕТНЫМИ РАМАМИ ПРОЛЕТАМИ 15,18, 21,24 и 30 м ДЛЯ БЕСКРАНОВЫХ ЗДАНИЙ И ЗДАНИЙ С ПОДВЕСНЫМИ КРАНАМИ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТЬЮ ДО 5 т.
МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
Уральский трубный завод «УРАЛТРУБПРОМ» 2005 СОДЕРЖАНИЕ1.420.3-36.03.0-1-01ПЗ
|
Пролет L, м |
Количество пролетов |
Высота до низа ригеля Н, м |
||||
4.8 |
6.0 |
7.2 |
8.4 |
9.6 |
||
15 |
1 |
• |
• |
• |
|
|
18 |
от 1 до 5 |
• |
• |
• |
• |
|
21 |
от 1 до 5 |
|
• |
• |
• |
• |
24 |
от 1 до 5 |
|
• |
• |
• |
• |
30 |
от 1 до 5 |
|
• |
• |
• |
• |
2.4. Отклонения от указанной области применения конструкций каркасов УНИТЕК следует согласовывать с ООО "Фирма "УНИКОН" или заводом-изготовителем.
3.1. Основными несущими конструкциями каркасов УНИТЕК являются сквозные одно- и многопролетные рамы из гнутосварных труб (далее - трубчатые рамы) по ГОСТ 30245-03. Шаг основных несущих конструкций 6 м. При необходимости, при больших вертикальных нагрузках (снеговой мешок и др.) шаг рам может быть уменьшен по согласованию с заводом-изготовителем.
3.2. Сопряжение конструкций крайних стоек рам с фундаментом - шарнирное; средних стоек рам и стоек фахверка - жесткое.
Сопряжение ригеля рамы с крайними стойками - жесткое; со средними стойками - шарнирное.
3.3. Устойчивость и геометрическая неизменяемость здания обеспечивается: в поперечном направлении - конструкциями несущих рам; в продольном направлении - системой вертикальных связей и распорок.
Жесткость покрытия обеспечивается системой горизонтальных связей и распорок по ригелю рамы; жесткость торцевых стен - системой вертикальных связей и распорок по стойкам фахверка.
3.4. Прогоны покрытия выполнены по разрезной схеме. Шаг прогонов покрытия принимается равным 1.5 или 3.0 м в зависимости от нагрузки на покрытие и несущей способности кровельных ограждающих конструкций. Сечения прогонов покрытия приняты из прокатных и гнутых швеллеров.
3.5. Прогоны стен выполнены по разрезной схеме. Шаг стеновых прогонов назначается от 1.2 до 3.0 м кратным 0.6 м в соответствии с расположением окон, ворот и других проемов, а также в зависимости от вертикальной и горизонтальной нагрузок и несущей способности стеновых ограждающих конструкций.
Сечения стеновых прогонов приняты из прокатных и гнутых швеллеров, а также из гнуто-сварных труб.
3.6. Горизонтальные и вертикальные связи по каркасу и фахверку - крестовые гибкие из круглой стали Ø20 и Ø 24 мм, устанавливаемые с предварительным натяжением или без натяжения.
3.7. Распорки между рамами выполняются 2-х типов:
- двухветвевые решетчатого типа из гнутосварных труб (для связевых блоков);
- одноветвевые из гнутосварных труб.
Допускается применение гибких растяжек вместо одноветвевых распорок по нижним поясам ригелей рам, за исключением связевых блоков.
3.8. Все заводские соединения - сварные. Монтажные соединения на втулках и на обычных и высокопрочных болтах (см. п. 7 "Требования к изготовлению и монтажу").
3.9. Основные конструктивные элементы каркасов УНИТЕК представлены на листе 10.
4.1. Расчет конструкций произведен в соответствии с главами СНиП II-23-81* "Стальные конструкции. Нормы проектирования", СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия", СНиП II-7-81* "Строительство в сейсмических районах", "Пособием по проектированию стальных конструкций (к СНиП II-23-81*)", "Руководством по проектированию стальных конструкций из гнутосварных замкнутых профилей", М., 1978 г.
4.2. Рамные конструкции каркасов УНИТЕК рассчитаны на сочетание вертикальных и горизонтальных нагрузок. Подбор сечений рамных конструкций (крайних стоек и ригелей) производится по расчетным кодам вертикальной нагрузки, который определяется в зависимости от базового кода вертикальной нагрузки на покрытие.
Базовый код является расчетным для рам из стали С255 для бескрановых зданий. При изменении перечисленных условий - сталь С345 или наличие кранового оборудования - расчетный код вертикальной нагрузки для рамных конструкций получается путем корректировки базового в соответствии с таблицей 8.
Сечения остальных конструкций каркаса подбирается в зависимости от:
• базового кода вертикальной нагрузки с учетом действия на них дополнительных факторов: ветровой и крановой нагрузок;
• действующих в элементе усилий, определенных от соответствующих нагрузок.
Наименование нагрузки |
Величина нормативной нагрузки, кгс/м2 |
1. Ограждающий конструкции покрытия |
36.0 |
2. Несущие конструкции покрытия |
32.0 |
3. Нагрузки от освещения, систем сигнализации, пожаротушения и т.д. |
8.0 |
Итого: |
76.0 |
Средний коэффициент надежности для постоянной нагрузки γf=1,13.
Коэффициент надежности по назначению γn принят равным 0,95.
4.3. Определение базового кода.
Базовый код вертикальной нагрузки на покрытие определяется по табл.3. Для удобства пользования базовый код вертикальной нагрузки принят равным номеру снегового района. Унифицированная вертикальная нагрузка, состоящая из постоянной и снеговой нагрузок, приведена в табл.3. Допускается превышение кодовой нагрузки не более 3 %.
Базовый код вертикальной нагрузки |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
Снеговой район по СНиП 2.01.07-85* |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
Унифицированная вертикальная расчетная нагрузка, qкод, кгс/м2 |
155 |
180 |
240 |
315 |
390 |
480 |
Определение базового кода вертикальной нагрузки при проектировании может производиться двумя способами:
1 способ
Базовый код определяется по номеру снегового района места строительства. Применяется для бескрановых зданий, при отсутствии на покрытии снеговых мешков и при постоянной нормативной вертикальной нагрузке, входящей в qкод, не превышающей 76,0 кгс/м2.
2 способ
Код нагрузки определяется в соответствии с фактической величиной расчетной нагрузки. Применяется при воздействии нагрузок со значениями, существенно отличающимися от нагрузок по кодам (при повышенной постоянной нагрузке, образовании снеговых мешков на участках кровли и т.п.), а также при возможности уменьшения массы зданий за счет корректировки нагрузок (для неотапливаемых зданий, при учете сдува снега ветром и т.д.). Сбор нагрузок производится в соответствии со СНиП 2.01.07-85*, далее определяется фактическая вертикальная расчетная нагрузка на здание:
qфакт=qпост+qврем,
где qпост - постоянная нагрузка, действующая на здание;
qврем - временная нагрузка, действующая на здание.
Путем сравнения qфaкт с унифицированной нагрузкой (по табл. 2.) определяется базовый код вертикальной нагрузки при условии, что qкод≥qфакт.
4.4. Код горизонтальной нагрузки на несущие рамы определяется по табл. 4, в зависимости от ветровой нагрузки, определяемой по СНиП 2.01.07-85* для местности типа В.
Код горизонтальной нагрузки |
1 |
2 |
Величина нормативной ветровой нагрузки, кгс/м2 |
qw≤38 |
38<qw≤85 |
4.5. Ветровая нагрузка на средние стойки рам, конструкции фахверка, стеновые прогоны, конструкции связевых блоков, а так же для определения горизонтальных нагрузок на фундаменты, принимается в соответствии с фактическими ветровыми районами по СНиП 2.01.07-85*.
4.6. Нагрузки от подвесных кранов не должны превышать значения, приведенные в табл.5.
1 подвесной кран на пути |
|||
Q кран, тс |
D max, тс |
D min, тс |
Т попереч, тс |
1 |
1.67 |
0.72 |
0.075 |
2 |
2.78 |
0.88 |
0.15 |
3.2 |
4.22 |
1.18 |
0.25 |
5 |
6.16 |
1.52 |
0.38 |
2 подвесных крана на пути (ψ=0.85) |
|||
1 |
2.56 |
1.10 |
0.13 |
2 |
4.27 |
1.36 |
0.26 |
3.2 |
6.43 |
1.76 |
0.43 |
5 |
9.32 |
2.30 |
0.64 |
5.1. Выбор основных несущих конструкций производится исходя из следующих условий:
• модификации несущих рам;
• вертикальных и горизонтальных нагрузок, определяемых соответствующими кодами нагрузок;
• сейсмичности площадки строительства;
• крановых нагрузок;
• стали несущих конструкций, определяемой климатическими условиями строительства и (или) действующими нагрузками.
Порядок выбора основных несущих конструкций приведен ниже.
5.2. Каркасы УНИТЕК включают основные несущие рамы 3 модификаций.
Модификация 1– (основная) |
рамы одно- и многопролетные с пролетами 18, 21, 24 и 30 м. Высота ригеля 1.5 м. Длина панели 3.0 м. |
Модификация 2– |
рамы по сечениям и габаритам идентичны рамам модификации 1. Решетка ригеля выполнена с дополнительными стойками для шага прогонов покрытия 1.5 м. |
Модификация 3– |
рамы однопролетные с пролетами 15 м. Имеют уменьшенную высоту ригеля и стоек по сравнению с рамами модификации 1 и 2. |
Выбор модификации 1 или 2 зависит от выбранного шага прогонов покрытия.
5.3. При выборе пролетов рамы необходимо учитывать ограничения, связанные с сейсмичностью площадки строительства в соответствии с табл. 6. Расчетная сейсмичность площадки строительства определяется по СНиП II-7-81* "Строительство в сейсмических районах".
5.4. Сталь выбирается по табл.7, в зависимости от типа здания (отапливаемое или неотапливаемое) и климатического района строительства. Рамы всех модификаций могут быть выполнены из 2-х сталей: С255 и С345.
5.5. Код вертикальной нагрузки определяется по табл. 3 в зависимости от фактической вертикальной нагрузки и корректируется в зависимости от стали, наличия кранов, их количества и грузоподъемности, а также от количества и величины пролета рамы по табл. 8. В таблице выделен базовый вариант. В графе "Учет крановой нагрузки" указано количество кранов на одном пути. Привязка кранов относительно пролета здания принята центральной.
Пролет, м |
Код вертикальной нагрузки |
|||||
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
|
15 |
≤9 |
≤9 |
≤9 |
≤9 |
≤8 |
≤7 |
18 |
≤9 |
≤9 |
≤9 |
≤9 |
≤8 |
≤7 |
21 |
≤9 |
≤9 |
≤9 |
≤8 |
≤7 |
≤6 |
24 |
≤9 |
≤9 |
≤9 |
≤8 |
≤7 |
≤6 |
30 |
≤9 |
≤9 |
≤9 |
≤8 |
≤7 |
≤6 |
Климатические районы |
Расчетная температура района строительства, °С |
Сталь при типе здания |
|
Неотапливаемое |
Отапливаемое |
||
II4, II5 |
-30°С>t≥-40°С |
С255 |
С255 |
I2, II2 и II3 |
-40°С>t≥-50°С |
С345-3 |
С345-3 (С2551) |
I1 |
-50°C>t≥-65°C |
С345-4 |
С345-4 (С2551) |
1- применение данной стали возможно в соответствии с п. 2.1*.СНиП II-23-81*.
5.6. Сечения элементов рам подбираются по сортаментам стоек и ригелей рам в зависимости от расчетного кода вертикальной нагрузки и марки рамы.
Тип рамы |
Сталь |
Учет крановой нагрузки |
Код вертикальной нагрузки |
|||||
Однопролетные L=l5,18,21,24 и 30 м Многопролетные L=18,21 м |
С255 |
Без крана |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
С255 |
2 крана Q=2 т (1 кран Q=3.2 т) |
II |
III |
IV |
V |
VI |
– |
|
С255 |
2 крана Q=5 т |
III |
IV |
V |
VI |
– |
– |
|
С345 |
Без крана |
I |
II |
II |
II |
III |
IV |
|
С345 |
2 крана Q=от 1 до 5 т |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
|
Многопролетные L=24 м |
С255 |
Без крана |
I |
II |
III |
IV |
V |
– |
С255 |
2 крана Q=2 т (1 кран Q=3.2 т) |
II |
III |
IV |
V |
– |
– |
|
С255 |
2 крана Q=5 т |
III |
IV |
V |
– |
– |
– |
|
С345 |
Без крана |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
|
С345 |
2 крана Q=l-2 т (1 кран Q=3.2 т) |
II |
III |
IV |
V |
VI |
– |
|
С345 |
2 крана Q=от 1 до 5 т |
III |
IV |
V |
VI |
– |
– |
|
Многопролетные L=30 м |
С255 |
Без крана |
I |
II |
III |
IV |
– |
– |
С255 |
2 крана Q=2 т (1 кран Q=3.2 т) |
II |
III |
IV |
– |
– |
– |
|
С255 |
2 крана Q=5 т |
III |
IV |
– |
– |
– |
– |
|
С345 |
Без крана |
I |
II |
III |
IV |
V |
– |
|
С345 |
2 крана Q=l-2 т (1 кран Q=3.2 т) |
I |
II |
III |
IV |
– |
– |
|
С345 |
2 крана Q=от 1 до 5 т |
I |
II |
III |
IV |
– |
– |
5.7. Пример определения кода несущей рамы.
Для удобства пользования в настоящем выпуске серии применяются 3 типа сокращенных кодов рам, в которых часть обозначений замена знаком * (звездочка). Сокращенный код не допускается применять в чертежах КМ (КМД) и при заказе конструкций.
Примеры сокращенных кодов рамы:
Тип 1
Используется в основных надписях габаритных схем рам и сортаментов ригелей рам, а также в документах сортаментов ригелей рам.
Тип 2
Используется в таблицах, приведенных на габаритных схемах рам, в основных надписях и в документах сортаментов стоек рам.
Тип 3
Используется в основных надписях и в документах сортаментов ригелей и крайних стоек рам.
6.1. Привязки стоек рам и фахверка к осям здания выбираются в зависимости от возможности будущего расширения здания по длине, а также в зависимости от наличия подвесных кранов.
6.2. Количество и расположение связевых блоков определяется в зависимости от длины здания и расчетной сейсмичности площадки. Количество связевых блоков может быть скорректировано после определения усилий в элементах связевых блоков.
6.3. Выбор элементов каркаса и подбор их сечений производится в зависимости от действующих нагрузок в соответствующих документах настоящей серии.
6.4. Нагрузки на фундаменты стоек рам и фахверка определяются в зависимости от выбранной схемы и кодов нагрузок.
7.1. Изготовление и монтаж конструкций производить в соответствии с требованиями существующих документов: ГОСТ 23118-99 "Конструкции стальные строительные. Общие технические условия", СНиП 3.03.01-87 "Несущие и ограждающие конструкции", "Рекомендации по сборке фланцевых соединений стальных строительных конструкций" Минмонтажспецстроя СССР и стандарта предприятия на изготовление конструкций.
7.2. Для изготовления конструкций применены стали С255 и С345 по ГОСТ 27772-88. Допускается производить замену сталей на другую в соответствии со СНиП II-23-81* "Стальные конструкции. Нормы проектирования"
7.3. Все заводские соединения сварные. Монтажные соединения на втулках, высокопрочных болтах, болтах нормальной точности и самонарезающих винтах.
7.4. Заводская сварка полуавтоматическая в среде углекислого газа по ГОСТ 8050-85. Марка сварочной проволоки Св-08Г2С диаметром 1.4 мм по ГОСТ 2246-70.
7.5. Постоянные болты М12, М16, М20 и М24 класса прочности 5.8. по ГОСТ 1759.4-87.
В сейсмических районах класс прочности постоянных болтов 8.8. Применение автоматной стали для болтов не допускается.
7.6. Высокопрочные болты М24 исполнения ХЛ по ГОСТ 22353-77 с временным сопротивлением 110 кг/мм2 из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 4543-71, категории размещения I по ГОСТ 22356-77. Высокопрочные гайки М24 по ГОСТ 22354-77 с временным сопротивлением 110 кг/мм2 из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 4543-71, категории размещения I по ГОСТ 22356-77. Шайбы 24 по ГОСТ 22355-77.
7.7. Анкерные болты для всех стоек должны изготовляться в соответствии с требованиями ГОСТ 24379.0-80 и ГОСТ 24379.1-80. Материал анкерных болтов принимать в соответствии с таблицей докум. -112.
7.8. Гайки постоянных болтов (анкерных и нормальной точности) после выверки конструкций закрепляются контргайками. Допускается вместо контргаек постановка пружинных шайб.
7.9. Окраску стальных конструкций следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85 "Защита строительных конструкций от коррозии". В чертежах КМ проектируемого объекта необходимо указывать способ защиты, марки материалов и количество слоев и толщину покрытия (для лакокрасочных покрытий - количество грунтовых и покрывных слоев).
Шифр или серия |
Наименование |
Примечания |
Серия 1.426.2-6 |
Балки путей подвесного транспорта |
|
Выпуск 1/91 |
Балки пролетом 3, 4 и 6 м. Чертежи КМ |
|
ГОСТ |
Наименование |
Примечания |
Профили стальные гнутые замкнутые сварные квадратные и прямоугольные для строительных конструкций. Технические условия |
|
|
Конструкции стальные строительные. Общие технические условия |
|
|
Балки двутавровые и швеллеры стальные специальные. Сортамент |
|
|
Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок. |
|
|
|
Сортамент |
|
Швеллеры стальные горячекатаные. Сортамент |
|
|
Швеллеры стальные гнутые равнополочные. Сортамент |
|
|
Двуокись углерода газообразная и жидкая. Технические условия |
|
|
Проволока стальная сварочная. Технические условия |
|
|
Болты с шестигранной головкой класса точности В. Конструкция и размеры |
|
|
Болты, винты и шпильки. Механические свойства и методы испытаний |
|
|
Болты с шестигранной головкой класса точности С. Конструкция и размеры |
|
|
Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности С. |
|
|
|
Конструкция и размеры |
|
Болты с шестигранной уменьшенной головкой класса точности А. |
|
|
|
Конструкция и размеры |
|
Гайки шестигранные класса точности В. Конструкция и размеры |
|
|
Болты фундаментные. Общие технические условия |
|
|
Болты фундаментные. Конструкция и размеры |
|
|
Болты высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры |
|
|
Болты и гайки высокопрочные и шайбы. Общие технические условия |
|
|
Гайки высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры |
|
|
Шайбы класса точности С к высокопрочным болтам. Конструкция и размеры |
|
|
Шайбы пружинные. Технические условия |
|
|
Прокат из легированной конструкционной стали. Технические условия |
|
|
Прокат для строительных стальных конструкций. Общие технические условия |
|
|
Прокат стальной горячекатаный круглый. Сортамент |
|
|
Прокат листовой горячекатаный. Сортамент |
|
|
Прокат из стали повышенной прочности. Общие технические условия |
|
|
Пиломатериалы лиственных пород. Технические условия |
|
|
Узел крепления крановых рельсов к стальным подкрановым балкам. |
|
|
|
Технические условия |
Основными несущими конструкциями каркасов УНИТЕК являются сквозные одно- и многопролетные рамы из гнутосварных труб (далее - трубчатые рамы).
Связевые блоки устанавливаются по стойкам и ригелям рам. Они состоят из гибких связей и распорок (одно- и двухветвевых). Количество связевых блоков определяется индивидуально для каждого здания в зависимости от его длины и сейсмичности площадки строительства.
В торце здания устанавливается несущий торцевой фахверк, состоящий из стоек и балок. Жесткость системы фахверка обеспечивается постановкой системы гибких связей и распорок. В случае предполагаемого расширения здания в торце устанавливается основная несущая рама с самонесущими стойками фахверка.
Прогоны покрытия устанавливаются с шагом 3.0 или 1.5 метра в зависимости от нагрузки на покрытие. Прогоны выполняются по разрезной схеме. Сечение прогонов - гнутые или прокатные швеллеры. При необходимости на кровле здания могут быть установлены светоаэрационные фонари и дефлекторы.
Прогоны стен устанавливаются в соответствии с расположением окон, ворот, козырьков и подобных элементов. Рядовые прогоны выполняются из гнутых или прокатных швеллеров. Надоконные и подоконные прогоны - из гнутосварных труб. Стеновые прогоны выполняются по разрезной схеме.
Ограждающие конструкции кровли и стен в зданиях с каркасами УНИТЕК могут применяться теплые или холодные в зависимости от типа здания (отапливаемое или неотапливаемое). В неотапливаемых зданиях ограждающие конструкции, как правило, выполняются из одного слоя профилированного листа, в отапливаемых - из панелей с обшивками из профилированного листа или послойной сборкой.
УСЛОВНЫЕ ИЗОБРАЖЕНИЯ И ОБОЗНАЧЕНИЯ МЕТИЗОВ
№ п/п |
Условное изображение |
Наименование |
Условное обозначение |
|
в плане |
в разрезе |
|||
1. |
|
|
Болт нормальной точности |
М12 |
М16 |
||||
М20 |
||||
М24 |
||||
2. |
|
|
Высокопрочный болт |
ВПБ М24 |
УСЛОВНЫЕ ИЗОБРАЖЕНИЯ И ОБОЗНАЧЕНИЯ СВАРНЫХ ШВОВ
№ п/п |
Условное изображение шва |
Наименование |
|
заводского |
монтажного |
||
|
|
|
Шов сварного соединения стыкового - сплошной: |
1. |
|
|
с видимой стороны |
2. |
|
|
с невидимой стороны |
|
|
|
Шов сварного соединения углового, таврового или внахлестку - сплошной: |
3. |
|
|
с видимой стороны |
4. |
|
|
с невидимой стороны |
СОКРАЩЕНИЯ В ТЕКСТЕ
Полное наименование |
Сокращение |
Документ |
докум. |
Таблица |
табл. |
Лист |
л. |
Пункт |
п. |
Примечания |
прим. |
Количество |
кол-во |
ОБОЗНАЧЕНИЕ УЗЛОВ НА СХЕМАХ
Условное изображение линии симметрии
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
1. Производственное здание.
2. Место строительства - г. Челябинск.
3. Размеры в плане - (3×24)×120 м. Отметка низа несущих конструкций 9.0 м.
4. Здание отапливаемое, температура внутреннего воздуха +5°С.
5. Подвесной кран грузоподъемностью Q=3.2 т (2 крана на пути). Пролет крана 15 м. Высота подъема крюка 6.0 и 9.0 м. Расположение кранов см. схему.
6. Дополнительная нагрузка - нагрузка от автоматического пожаротушения 10 кгс/м2.
7. Ворота 4.2×4.2 - 2 шт., ворота 6.0×5.4 - 1 шт. см. схему.
8. Дополнительные условия - примыкание АБК с торца здания, см. схему.
КЛИМАТИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ
1. Снеговой район - III.
2. Ветровой район - II.
3. Средняя скорость ветра за 3 наиболее холодных месяца - 3 м/с.
4. Расчетная температура наиболее холодной пятидневки (обеспеченностью 0.92) - минус 34°С.
5. Климатический район - II4.
6. Несейсмичный район строительства.
ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ
1. Кровля - послойная сборка из 2 слоев профлиста и утеплителя типа URSA.
2. Стены - стеновые панели по шифру 172 КМ5.
По теплотехническому расчету толщина утеплителя для кровли - 100 мм, для стен -100 мм.
СБОР НАГРУЗОК
1.1. Дополнительные исходные данные:
- снеговой район III, нормативное значение веса снегового покрова 100 кгс/м2;
- ветровой район II, нормативное значение ветрового давления 30 кгс/м2;
Из-за отсутствия данных о площадке строительства принимаем, что проектируемое здание защищено более высокими соседними зданиями, поэтому снижение снеговой нагрузки от сдува ветром не учитываем. Тип местности В.
|
Наименование нагрузки |
Нормативная нагрузка, кгс/м2 |
Коэффициент надежности по нагрузке, γf |
Расчетная нагрузка, кгс/м2 |
|
ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ 1. Ограждающие конструкции покрытия: |
|
|
|
|
- профлист Н60-845-0.7 (2 слоя), с коэффициентом перехлеста 1.02; |
18 |
1.05 |
18.9 |
|
- утеплитель URSA; толщиной 100 мм, 25 кг/м3; |
2.5 |
1.2 |
3.0 |
|
- тетива; |
2 |
1.05 |
2.1 |
|
- пароизоляция |
1 |
1.2 |
1.2 |
|
2. Прогоны покрытия |
10 |
1.05 |
10.5 |
|
3. Ригели рам |
22 |
1.05 |
23.1 |
|
3. Технологические нагрузки (автоматическое пожаротушение) |
10 |
1.1 |
11.0 |
|
Итого: q1 |
65.5 |
|
70.0 |
|
СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ |
|
|
|
|
4. Снеговая нагрузка для рядовых рам q2 (исключая зону снегового мешка) q1/q2=65.5/100=0.655<0.8, тогда коэффициент надежности по нагрузке γf принять 1.6 |
100 |
1.6 |
160 |
|
Всего: |
165.5 |
|
230.0 |
1.2. Определение базового кода вертикальной нагрузки для рядовых рам (исключая зону снегового мешка).
способ 1:
- снеговой район III, следовательно по табл. 3 докум. -01ПЗ принимаем базовый код вертикальной нагрузки III.
способ 2:
- собранная фактическая вертикальная расчетная нагрузка составляет 230 кгс/м2, следовательно по табл. 3 докум. -01 ПЗ принимаем базовый код вертикальной нагрузки III с соответствующей ему унифицированной расчетной нагрузкой 240 кгс/м2.
1.3. Определение кода горизонтальной нагрузки: - ветровой район II, qw=30 кгс/м2.
В соответствии с табл. 4 докум. -01ПЗ принимается код горизонтальной нагрузки 1.
1.4. Определение расчетного кода вертикальной нагрузки для рядовых рам.
В соответствии с табл. 7 докум. -01ПЗ принимаем сталь С255 (для отапливаемого здания, проектируемого для климатического района 114).
В соответствии с табл. 8 докум. -01ПЗ принимаем расчетный код вертикальной нагрузки V для рам (исключая зону снегового мешка) - для многопролетного здания с пролетами 24 м, оборудованного двумя кранами на одном пути с грузоподъемностью Q=3.2 т (как для Q=5 т).
СБОР НАГРУЗОК В ЗОНЕ СНЕГОВОГО МЕШКА
Рис.1
Определение нагрузок в зоне снегового мешка производим в соответствии со СНиП 2.01.07-85* (см. рис. 1.)
Нормативное значение веса снегового покрова S0=1 кПа (100 кгс/м2). Для пологих покрытий принимаем доли переносимого снега m1=m2=0.5.
В результате вычислений принимаем длину зону повышенных снегоотложений b=9.5 м и следующие коэффициенты перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие (см. рис. 2):
μ=3.8
μ1=0.5
μ2=1.72 (см. рис. 2)
Рис.2
При загружении рам единичной нагрузкой получим реакцию R1=9.32.
При загружении снеговой нагрузкой одного погонного метра рамы с S0=100 кгс/м2 нагрузка составит:
нормативная нагрузка 9.32•100•1=932 кгс/м;
расчетная нагрузка 9.32•100•1•1.6=1491 кгс/м.
Базовый код вертикальной нагрузки в табл. 3 докум. -01ПЗ определен для шага рам 6 м и приводится в кгс/м2, поэтому переведем полученную расчетную нагрузку от снега в кгс/м2:
1491/6 =248 кгс/м2.
Полная нагрузка на раму по оси 1 составит:
постоянная расчетная -70 кгс/м2
снеговая расчетная -248 кгс/м2
Итого: 318 кгс/м2
Следовательно, для рам в зоне снегового мешка в соответствии с табл.3 принимаем базовый код вертикальной нагрузки - IV.
Произвести переход с базового кода на расчетный код вертикальный нагрузки для рам в зоне снегового мешка в соответствии с табл. 8 докум. -01ПЗ невозможно. Поэтому изменяем шаг рам - ставим дополнительную раму в осях 1-2, см. рис. 3.
Необходимо произвести сбор снеговой нагрузки при изменении шага рам в зоне снегового мешка.
Рис.3
В результате вычислений получаем для дополнительной рамы в осях 1-2 значение коэффициента μ12=2.76. При загружении единичной нагрузкой слева реакция составляет R12=4.46 и при загружении единичной нагрузкой справа R12=3.62.
Рис.4
Так как прогон покрытия имеет длину 6 м, то при определении нагрузки на дополнительную раму необходимо учесть коэффициенты реакций опор как для двухпролетной балки с равными пролетами, см. рис.4:
1.25•(R12 слева +R12 справа)=1.25•(4.46+3.62)=10.35
При загружении снеговой нагрузкой одного погонного метра дополнительной рамы с S0=100 кгс/м2 нагрузка составит:
нормативная нагрузка 10.35•100•1=1035 кгс/м;
расчетная нагрузка 10.35•100•1•1.6=1656 кгс/м.
Базовый код вертикальной нагрузки в табл. 3 докум. -01ПЗ определен для шага рам 6 м и приводится в кгс/м2, поэтому переведем полученную расчетную нагрузку от снега в кгс/м2 и учтем уменьшение шага рам в 2 раза:
1656/(6•2)=138 кгс/м2.
Полная нагрузка на дополнительную раму (между осями 1 и 2) составит:
постоянная расчетная -70 кгс/м2
снеговая расчетная –138 кгс/м2
Итого: 218 кгс/м2
Следовательно для рам, поставленных в зоне снегового мешка с шагом 3 м, принимаем базовый код вертикальной нагрузки III в соответствии с табл. 3 докум. -01ПЗ.
Для рам в зоне снегового мешка (по оси 1 и на расстоянии 3 м от оси 1) принимаем расчетный код вертикальной нагрузки V в соответствии с табл. 8 докум. -01ПЗ.
Базовые и расчетные коды вертикальных нагрузок для разных конструкций сведены в табл. 2.
Вид конструкции |
Код вертикальной нагрузки |
Код горизонтальной нагрузки |
|
базовый |
расчетный |
||
1. Несущие рамы: |
|
|
|
- рядовые рамы |
III |
V |
I |
- рамы в осях 1-2 |
III |
V |
I |
2. Прогоны покрытия |
|
|
|
- рядовые |
III |
III |
|
- в зоне снегового мешка (см. схема, лист 6) |
III |
VI |
|
3. Стойки фахверка |
III |
III |
I |
4. Балки фахверка |
III |
III |
|
ВЫБОР ОСНОВНЫХ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ
НЕСУЩИЕ РАМЫ
1. Рама трехпролетная с пролетами 24 м - 3×24.
Высота до низа несущих конструкций по заданию 9.0 м, принимаем близкую к этой величине унифицированную высоту 9.6 м.
2. Расчетный код вертикальной нагрузки - V.
3. Сталь несущих конструкций С255 (по табл. 7 докум. -01ПЗ).
4. Определение модификации рамы.
Модификация рамы (1 или 2) зависит от шага прогонов покрытия.
Определим шаг прогонов покрытия в зависимости от несущей способности ограждающих конструкций.
ТАБЛИЦА СБОРА НАГРУЗОК НА ПРОГОНЫ ПОКРЫТИЯ
Наименование нагрузки |
Нормативная нагрузка, кгс/м2 |
Коэффициент надежности по нагрузке, γf |
Расчетная нагрузка, кгс/м2 |
ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ |
|
|
|
1. Ограждающие конструкции покрытия |
23.5 |
|
25.2 |
2. Прогоны покрытия |
10 |
1.05 |
10.5 |
Итого: |
33.5 |
|
35.7 |
СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ |
|
|
|
3. Снеговая нагрузка для прогонов покрытия в осях 3-21 |
100 |
1.6 |
160.0 |
4. Снеговая нагрузка для прогонов покрытия в осях 2-3 (в зоне снегового мешка) с коэффициентом μ2=1.72: |
172 |
1.6 |
275.0 |
5. Снеговая нагрузка для прогонов покрытия в осях 1-2 (в зоне снегового мешка) с коэффициентом μ12=2.76: |
276 |
1.6 |
442.0 |
Всего для прогонов в осях 3-21: |
133.5 |
|
195.7 |
Всего для прогонов в осях 2-3: |
205.5 |
|
311.0 |
Всего для прогонов в осях 1 -2: |
310.0 |
|
478.0 |
5. В соответствии с табл. 1 докум. -059 принимаем для прогонов покрытия в осях 3-21 код вертикальной нагрузки III (с расчетной кодовой нагрузкой 215 кгс/м2 при фактической расчетной нагрузке 195.7 кгс/м2).
6. В соответствии с табл. 2 докум. -059 принимаем в осях 3-21 марку прогона ППР-3.0-III. Сечение прогона [20 (по таблице докум. -061). Шаг прогонов 3 м в осях 3-21.
7. В соответствии с табл. 1 докум. -059 принимаем для прогонов покрытия в осях 2-3 код вертикальной нагрузки V (с расчетной кодовой нагрузкой 365 кгс/м2 при фактической расчетной нагрузке 311 кгс/м2). В соответствии с табл. 2 докум.-059 должны принять в осях 2-3 марку прогона ППР-3.0-V, этой марке соответствует прогон сечением [24 по таблице докум. -061. Но для сохранения высоты сечения прогонов покрытия по всей кровле (h=200) примем для осей 2-3 марку прогона ППР-1.5-VI с соответствующим сечением [20 (по таблице докум. -061). Шаг прогонов 1.5 м в осях 2-3.
8. В зоне снегового мешка в осях 1-2 рамы стоят с шагом 3 м, следовательно прогон покрытия длиной 6 м работает по 2-х пролетной схеме. Такая схема прогонов покрытия не предусмотрена в настоящей серии. В целях унификации принимаем для осей 1-2 прогоны покрытия марки ППР-1.5-VI с соответствующим сечением [20. Шаг прогонов принимаем 1.5 м в осях 1-2.
9. Принимаем модификацию рамы в соответствии с пунктом 5.2. докум. -01ПЗ:
- для осей с 4 по 21 - модификация 1;
- для осей 1, 2, 3 - модификация 2.
10. Таким образом, рядовая рама имеет марку 1 РТМ 3×240.96 - V-1.
В зоне снегового мешка рамы имеют марку 2 РТМ 3×240.96 - V-1.
СХЕМА НЕСУЩИХ РАМ
СХЕМА ПРОГОНОВ ПОКРЫТИЯ
Прогоны покрытия |
|
марка |
сечение |
ППР-3.0-III |
[20 |
ППР-1.5-III |
[20 |
В соответствии с докум. -059 принята разрезная схема прогонов покрытия без тяжей, так как принятые ограждающие конструкции покрытия (послойная сборка) создают жесткий диск покрытия. Прогоны покрытия в коньке скрепить специальными элементами, установленными с шагом 1 м.
РАЗБИВКА РАМЫ НА ОТПРАВОЧНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
1. Марки отправочным элементам назначают в соответствии с докум. -065...- 071.
В марке отправочного элемента ригеля над чертой дана марка для рядовых рам, под чертой - марка для рам в зоне снегового мешка.
2. Для определения типа средней стойки К2 (одноветвевая или двухветвевая) и подбора сечения необходимо определить суммарное вертикальное усилие на среднюю стойку в связевом блоке в соответствии с докум. -045.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ВЕРТИКАЛЬНОГО УСИЛИЯ
НА СРЕДНИЕ СТОЙКИ РАМ В СВЯЗЕВОМ БЛОКЕ
|
Усилие на среднюю стойку |
Nкод - усилие в стойке от вертикальных нагрузок, |
|
определяемое по докум. -022, |
N2 код=0.9•N2 табл |
для рамы с пролетом 3×24 высотой 9.6 м, |
N2 табл=37.1 тс |
базовый код вертикальной нагрузки III (для рядовых рам и рам в зоне снегового мешка). |
N2 код=0.9•37.1=33.39 тс |
Nкран - усилие в стойке от действия крана, определяемое по докум. -023, |
Σ Nкран=(Nкран лев+Nкран прав)•ψ |
Σ Nкран=(Nкран лев+Nкран прав)•ψ, |
Nкран=4.86 тс |
где ψ=0.7 - при двух кранах в каждом пролете |
Σ Nкран=1.8•(4.86+4.86)•0.7 |
Коэффициент k=1.8 для рядовых рам при наличии двух кранов на одном пути. |
Σ Nкран=12.25 тс |
Nw - дополнительное вертикальное усилие на стойку в связевом блоке от ветра, определяемое по документам -042...-045 (для рядовых рам и для рамы по оси 2). |
Nw=2.045 тс (см. лист 10 докум. -02ПЗ) |
Суммарное вертикальное усилие на среднюю стойку в связевом блоке (для рядовых рам и для рамы по оси 2): ΣNст=Nкод+Nкран+Nw |
ΣNст=33.39+12.25+2.045=47.685 тс |
3. Марка средней стойки рядовой рамы (в осях 3...21) - 2К2.1 50.55-1-1. Марка средней стойки рамы в зоне снегового мешка (в осях 1...3) - 2К2.1 50.55-1-1.
4.Сечение средней стойки К2 принимаем по сортаменту двухветвевых средних стоек в соответствии с докум. -094 при суммарном вертикальном усилии в стойке ΣN=47.685 тс для высоты стойки Нст=12 м, при высоте сечения поясов ригеля h=180.
Сечение ветвей средней стойки: гн. □180×5, сечение решетки гн. □140×4.
СВЯЗЕВЫЕ БЛОКИ
1. В соответствии с докум. -028 и -029 здание длиной 120 м необходимо разбить на 2 температурных блока длиной 60 м каждый. Длина блоков должна быть согласована с заказчиком и соответствовать технологии производства.
2. Расстановка горизонтальных и вертикальных связей, распорок по покрытию и стойкам рам выполнена в соответствии с докум. -030...-032, 038, 039.
3. Определение усилий в элементах связевого блока и выбор сечений элементов связевого блока выполнен в соответствии с докум. -042...-045.
Схема горизонтальных связей и распорок по покрытию
Схема горизонтальных связей и распорок в связевом блоке
Схема горизонтальных связей и распорок в рядовом блоке
Схема вертикальных связей и распорок по крайним стойкам рам
1 Отметка установки распорки определяется местоположением 2-го узла сверху по внутренней ветви стойки, точную отметку уточнить при разработке КМД.
Схема вертикальных связей и распорок по средним стойкам рам
Определение усилий и выбор сечений элементов связевого блока см. лист 10.
СВОДНАЯ ТАБЛИЦА СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ СВЯЗЕВОГО БЛОКА
Элементы связевого блока |
|||||
по средним стойкам |
по крайним стойкам |
по покрытию |
|||
Марка |
сечение |
марка |
сечение |
марка |
сечение |
СВ1 |
Ø20 |
СВ2 |
Ø20 |
СГ1 |
Ø20 |
РС1 |
□100×4 |
РС2 |
□100×4 |
РСЗ |
□100×4 |
РРС1 |
пояса □l00×4 раскосы □80×4 |
РРС2 |
пояса □100×4 раскосы □80×4 |
РРСЗ |
пояса □100×4 раскосы □80×4 |
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ СВЯЗЕВОГО БЛОКА
Усилия в элементах связевого блока определяются в соответствии с документами -042...-045.
|
Для средней стойки |
Для крайней стойки |
Суммарная ветровая нагрузка QΣw=СеΣ·w0·Kzcp·γf·Агр |
Грузовая площадь Агр= 0.5•15.26•24=183 м2 |
Грузовая площадь Агр= 0.5•(9.6+2+0.1•24/2)•(24/2) =76.8 м2 |
w0=30 CeΣ=1.4 Kzcp=0.65 γf =1.4 |
QΣw =1.4·30·0.65·1.4·183=6.99 тс |
QΣw =1.4·30·0.65·1.4·76.8=2.935тс |
Нагрузка в гибкой связи: Nсв=0.525•Qyc/(cosα•γс) Qyc=l.l•QΣw/n γc=0.9 n=2 - количество связевых блоков по длине температурного блока |
Вертикальные связи по средним стойкам
|
Вертикальные связи по крайним стойкам
|
|
Qyc=1.1•6.99/2=3.84 тс |
Qyc=1.1•2.935/2=1.61 тс |
|
cosα=6/7.2=0.832 |
cosα=6/8.34= 0.719 |
|
Nсв=0.525•3.84/(0.832•0.9)=2.69 тс |
Nсв=0.525•1.61/(0.719•0.9)=1.31 тс |
Усилие предварительного натяжения: Sпн=0.95•Nпред где Nпред - предельная несущая способность гибкой связи по табл. 2 докум. -044. |
По табл. 2 докум. -044 принимаем сечение гибкой связи Ø20 класса прочности 4.8., сталь С255. Nпред=3.53 тс Sпн=0.95•3.53=3.35 тс |
По табл. 2 докум. -044 принимаем сечение гибкой связи Ø20 класса прочности 4.8., сталь С255. Nпред=3.53 тс Sпн=0.95•3.53=3.35 тс |
Суммарное вертикальное усилие на стойки в связевом блоке: ΣNст=Nкод+Nкран+Nw Nкод - см. докум. -022 и лист 7. Nкран - см. докум. -023 и лист 7. ΣNw - см. докум. -045 ΣNw=1.1•Sпн•sin α |
Nкод=33.39 тс Nкран=12.25 тс sin α=4/7.2=0.555 ΣNw=1.1•3.35•0.555=2.045 тс ΣNст=33.39+12.25+2.045=47.685 тс |
Nкод=22.14 тс Nкран=8.75 тс sin α=5.8/8.34=0.695 ΣNw=1.1•3.35•0.695=2.56 тс ΣNст=22.14+8.75+2.56=33.45 тс |
Усилие в одноветвевой распорке PC Nрасп=2.2•Sпн•cosα+QficΣ где QficΣ - суммарная условная сила; QficΣ=Qfic•√nc, но не менее 2Qfic Qfic=0.02•ΣNст nc=4 - количество стоек, примыкающих к связевому блоку |
Qfic=0.02•47.685=0.954 тс QficΣ=0.954•√4=1.91 тс Nрасп=2.2•3.35•0.832+1.91=8.04 тс По табл. 1 докум. -044 принимаем сечение распорки PC: □100×4 |
Qfic=0.02•33.45=0.669 тс QficΣ=0.669•√4=1.34 тс Nрасп=2.2•3.35•0.719+1.34=6.64 тс По табл. 1 докум. -044 принимаем сечение распорки PC: □100×4 |
Усилие в поясе двухветвевой распорке РРС Nрасп=0.5(2.2•Sпн•cosα+QficΣ) |
Nрасп=0.5•(2.2•3.35•0.832+1.91)=4.02 тс По таблице докум. -043 принимаем сечение распорки РРС: пояса - □100×4 раскосы - □80×4 |
Nрасп=0.5•(2.2•3.35•0.719+1.34)=3.32 тс По таблице докум. -043 принимаем сечение распорки РРС: пояса - □100×4 раскосы - □80×4 |
ТОРЦЕВОЙ ФАХВЕРК
Схема стоек и балок фахверка, распорок, вертикальных связей и балок БШ
1. В соответствии с заданием принята схема с несущим фахверком по оси 21.
2. Проектирование конструкций несущего фахверка выполнено в соответствии с докум. -046...-048.
3. Крановые пути в торце опираются на балки БШ между стойками фахверка.
4. Связевый блок расположен в середине торца здания. При установке ворот в соседнем шаге происходит разрыв линии распорок по стойкам фахверка, поэтому устанавливается дополнительный связевый блок с другой стороны разрыва.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ И ПОДБОР СЕЧЕНИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ ТОРЦЕВОГО ФАХВЕРКА
Марка |
Маркировка по настоящей серии |
Тип элемента |
Сечение элемента |
|
Ссылочный документ |
СФ1 |
СФ1.160-1-III |
стойка несущего фахверка без крана |
гн. □160×240×8 |
ветровой район II, код вертикальной нагрузки III, при Нсф=14.7 м |
докум. -050 |
СФ2 |
СФ2.160-1-III |
стойка несущего фахверка с краном |
гн. □160×240×10 |
ветровой район II, код вертикальной нагрузки III, при Нсф=14.7 м |
докум. -051 |
БФ1 |
БФ1.60-III |
рядовая балка фахверка |
гн. □140×180×5 |
код вертикальной нагрузки III |
докум. -053 |
5. Сечения элементов связевого блока по фахверку принимаем аналогично сечениям элементов связевого блока по крайним стойкам несущим рам.
ТАБЛИЦА СЕЧЕНИЙ ЭЛЕМЕНТОВ СВЯЗЕВОГО БЛОКА ФАХВЕРКА
Элементы связевого блока |
|
марка |
сечение |
СВ3 |
Ø20 |
РС4 |
□100×4 |
ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТЫ.
На схеме показаны направления усилий с положительными знаками.
1. Сбор нагрузок на фундаменты стоек несущих рам выполнен в соответствии с докум. -020...-024 и представлен в табл. 10. Сводный сбор нагрузок на фундаменты стоек несущих рам представлен в табл. 9.
2. Сбор нагрузок на фундаменты стоек несущего фахверка выполнен в соответствии с докум. -025 и представлен в табл. 11.
СВОДНАЯ ТАБЛИЦА НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТЫ СТОЕК НЕСУЩИХ РАМ, тс
Усилие |
Рядовой блок |
Связевый блок |
Температ. шов |
Снегов. мешок |
||||
Ф1 |
Ф2 |
ФЗ |
Ф4 |
Ф5 |
Ф6 |
Ф7 |
Ф8 |
|
Суммарное вертикальное усилие ΣN |
–31.31 |
–45.64 |
–32.87 |
–48.18 |
–16.96 |
–24.74 |
–15.65 |
–22.83 |
Суммарное горизонтальное усилие ΣQx |
±9.88 |
|
±9.88 |
|
±5.34 |
|
±4.93 |
|
Суммарное горизонтальное усилие ΣQy |
|
|
±3.55 |
±4.33 |
|
|
|
|
ТАБЛИЦА СБОРА НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТЫ НЕСУЩИХ РАМ, тс
Усилие |
Рядовой блок |
Связевый блок |
Температ. шов |
Снегов. мешок |
||||
Ф1 |
Ф2 |
Ф3 |
Ф4 |
Ф5 |
Ф6 |
Ф7 |
Ф8 |
|
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ВЕРТИКАЛЬНОГО УСИЛИЯ ΣN, тс |
||||||||
Nкод - усилие от вертикальных нагрузок: |
|
|
|
|
|
|
|
|
для крайних стоек N1код=1.07•N1табл |
–22.14 |
|
–22.14 |
|
–11.99 |
|
–11.07 |
|
для средних стоек N2код=0.9•N2табл |
|
–33.39 |
|
–33.9 |
|
–18.10 |
|
–16.70 |
N1табл=20.7 тс, N2табл=37.1 тс |
|
|
|
|
|
|
|
|
Nкран - усилие от подвесного крана Икран=4.86 тс, к=1.8 - для рядовых рам |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для крайних стоек: ΣNкран=k•Nкран лев |
–8.75 |
|
–8.75 |
|
–4.74 |
|
–4.37 |
|
Для средних стоек: ΣNкран=k•(Nкран лев+ Nкран прав)•0.7 |
|
–12.25 |
|
–12.25 |
|
–6.64 |
|
–6.13 |
Nw - вертикальное усилие в стойке от ветра поперек здания Nw=MΣw/Lзд |
–0.42 |
|
–0.42 |
|
–0.23 |
|
–0.21 |
|
MΣw=0.575•QΣw•Нзд QΣw=СеΣ·w0·Kzcp·γf·Aгр w0=30кгс/м2, СеΣ=1.4, Kzcp=0.65, γf=1.4 Aгр=90.66 м2 (крайняя стойка) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Nw - вертикальное усилие в стойке связевого блока от ветра вдоль здания. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Nw=Qy•h/В |
|
|
–1.56 |
–2.54 |
|
|
|
|
h=5.8 (крайняя ст-ка), h= 4.0 (средняя ст-ка) Qy=l.l·QΣw/n, n=2 QΣw = CeΣ·w0·Kzcp·γf·Arp w0=30 кгс/м2, CeΣ=1.4, Kzcp=0.65, γf=1.4 Агр=76.8 м2 (кр. ст-ка), Агр=181.32 м2 (ср. ст-ка) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Суммарное вертикальное усилие ΣN, тс |
–31.31 |
–45.64 |
–32.87 |
–48.18 |
–16.96 |
–24.74 |
–15.65 |
–22.83 |
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ГОРИЗОНТАЛЬНОГО УСИЛИЯ ΣQx, тс |
||||||||
Qx - усилие от вертикальных нагрузок: для крайних стоек Qx=1.05•Qxтабл Qxтабл=3.8 тс |
±3.99 |
|
±3.99 |
|
±2.16 |
|
±1.99 |
|
Qxкран - усилие от действия подвесного крана, k=1.8 Qxкран=2.64 тс Для крайних стоек: ΣQкран=0.85•k•Qxкран |
±4.04 |
|
±4.04 |
|
±2.18 |
|
±2.02 |
|
Qxw – усилие от ветра поперек здания. Qlxwmax=0.535·QΣw |
±1.85 |
|
±1.85 |
|
±1.00 |
|
±0.92 |
|
QΣw=CeΣ·w0·Kzcp·γf·Aгр w0=30 кгс/м2, CeΣ=1.4, Kzcp=0.65, γf=1.4 Aгр=90.66 м2 (крайняя стойка) |
|
|
|
|
|
|
|
|
Суммарное горизонтальное усилие ΣQx, тс |
±9.88 |
|
±9.88 |
|
±5.34 |
|
±4.93 |
|
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ГОРИЗОНТАЛЬНОГО УСИЛИЯ ΣQy, тс |
||||||||
Qyкран - усилие от подвесного крана, k=1.8 Qyкран=±0.5 тс |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для крайних стоек : ΣQyкран=k•Qyкран |
|
|
±0.90 |
|
|
|
|
|
Для средних стоек: ΣQyкран=0.7•k•(Qyкран лев+Qyкран прав) |
|
|
|
±1.26 |
|
|
|
|
Qyw - усилие от ветра вдоль здания в связевом блоке: Qyw=1.1•Sпн•cosα Sпн=0.95•Nпред, Nпред=3.53 тс |
|
|
|
|
|
|
|
|
cosα=0.719 ( крайняя стойка) |
|
|
±2.65 |
|
|
|
|
|
cosα=0.832 ( средняя стойка) |
|
|
|
±3.07 |
|
|
|
|
Суммарное горизонтальное усилие ΣQy, тс |
|
|
±3.55 |
±4.33 |
|
|
|
|
Схема фундаментов стоек несущего фахверка (по оси 21)
Суммарная ветровая нагрузка на стойки фахверка определяется в соответствии с докум. -025:
- ветер поперек здания
QxΣw=0.25·CeΣ·w0·Kzcp·γf·Нзд·В
w0=30 кгс/м2, CeΣ=1.4, Kzcp=0.65, γf =1.4, принимаем Нзд=14.7+0.15+0.410=15.26 м
QxΣw=0.25·1.4·30·0.65·1.4·15.26·6=0.875 тс
- ветер вдоль здания
QyΣw=CeΣ·w0·Kzcp·γf·Нзд·l
QyΣw=1.4·30·0.65·1.4·15.26·6=3.500 тс
ТАБЛИЦА СБОРА НАГРУЗОК НА ФУНДАМЕНТЫ СТОЕК НЕСУЩЕГО ФАХВЕРКА
Усилие |
Ф10 |
Ф11 |
Ф12 |
Ф13 |
Ф14 |
Ф15 |
Ф16 |
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ВЕРТИКАЛЬНОГО УСИЛИЯ ΣN, тс |
|||||||
Nкод - вертикальная нагрузка от покрытия Nкод=0.5•qкод•В•l; qкод=240 кгс/м2 |
–4.32 |
–4.32 |
–4.32 |
–4.32 |
–4.32 |
–4.32 |
–4.32 |
Nст - вертикальная нагрузка от стены и цоколя Nст=qстен•hстен•l+qцок•hцок•l qстен=50 кгс/м2, qцок=750 кгс/м2, hцок=0.6 м |
–6.20 |
–6.74 |
–6.92 |
–7.10 |
–7.28 |
–7.10 |
–6.20 |
Nкр - вертикальная нагрузка от действия крана Nкр=ΣNкран•(l–а)/l; а=4.5 м Nкран=4.86 тс, k=1.2 - для торцевых рам Для стойки по оси Б: ΣNкран=k•(Nкран лев+Nкран прав)•0.7 Для остальных крановых стоек: ΣNкран=k•Nкран лев |
–1.46 |
|
–2.04 |
–1.46 |
|
–1.46 |
|
Nw - вертикальная нагрузка от ветра поперек здания (вдоль оси X в связевом блоке) Nw=QxΣw•Нзд/l |
|
|
|
–2.23 |
–2.23 |
|
|
Суммарное вертикальное усилие ΣN |
–11.98 |
-11.06 |
-13.28 |
-15.11 |
-13.83 |
-12.88 |
-10.52 |
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ГОРИЗОНТАЛЬНОГО УСИЛИЯ ΣQx, тс |
|||||||
Qx - горизонтальная нагрузка от ветра вдоль оси X: |
|
|
|
|
|
|
|
для стойки в связевом блоке Qx=1.1•Sпн•cosα Sпн=3.35 т, cosα=6/7.75=0.775 |
|
|
|
±2.86 |
±2.86 |
|
|
для крайней стойки Qx = QxΣw |
±0.88 |
|
|
|
|
|
±0.88 |
Суммарное горизонтальное усилие ΣQx |
±0.88 |
|
|
±2.86 |
±2.86 |
|
±0.88 |
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОГО ГОРИЗОНТАЛЬНОГО УСИЛИЯ ΣQy, тс |
|||||||
Qy -горизонтальная нагрузка от ветра вдоль оси Y: Qy=0.5•QyΣw |
±1.75 |
±1.75 |
±1.75 |
±1.75 |
±1.75 |
±1.75 |
±1.75 |
ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТА Мх, тм |
|||||||
Мх - опрокидывающий момент, возникающий от действия ветра вдоль оси Y: Мх=0.125•QyΣ•Нзд |
±6.67 |
±6.67 |
±6.67 |
±6.67 |
±6.67 |
±6.67 |
+6.67 |
СТЕНОВЫЕ ПРОГОНЫ
Определение усилий и подбор сечений стеновых прогонов см. следующий лист.
Схема стеновых прогонов в осях 1-21, 21-1
Фасад А-Г
Схема стеновых прогонов в осях А-Г
1. Расстановка стеновых прогонов производится в соответствии с заданными фасадами. Максимальный шаг прогонов по высоте принимается в соответствии с проектом по шифру 172 КМ5.
2. Сечения стеновых прогонов принимаются в зависимости от расчетного ветрового давления и расчетной вертикальной нагрузки в соответствии с докум. -062...-064.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ И ПОДБОР СЕЧЕНИЙ СТЕНОВЫХ ПРОГОНОВ
Марка |
Местоположение |
Расчетное ветровое давление |
Р, кгс/м |
Расчетная вертикальная нагрузка |
Q, кгс/м |
Сечение элемента |
|
|
P=w0•k•c•γf•hw w=30 кгс/м2, с=1.4 k=0.55, γf=1.4 |
|
Q=q св•hс Ql ст=50 кгс/м2 - вес стены, см. докум. -062 q2 ст=5 кгс/м2- вес стенового прогона. |
|
|
ПС2 |
Фасад 1-21 (21-1) отм.+7.500 |
hw=3.5/2+3.5/2=3.5 м - для рядового прогона |
113 |
hc=3.5/2+3.5/2=3.5 м - для рядового прогона Q=5•3.5=18 кгс/м |
18 |
гн.[160×80×5 |
ПС1 |
отм.+4.000 |
hw=l.8/2+3.5/2=2.65 м - для надоконного прогона |
85.7 |
hc=11.0-4.0=7.0 м - для надоконного прогона Q=50•7.0=350 кгс/м |
350 |
гн.□160×5 |
ПС2 |
Фасад А-Г отм.+4.200 |
hw=3.6/2+3.6/2=3.60 м - для рядового прогона |
116 |
hс=3.6/2+3.6/2=3.60 м - для рядового прогона Q=5•3.6=18 кгс/м |
18 |
гн.[160×80×5 |
ПС1 |
отм.+7.800 |
hw=3.6/2+3.2/2=3.40 м - для стыкового прогона |
110 |
hс =14.7–7.8=6.90 м - для стыкового прогона Q=50•6.9=345 кгс/м |
345 |
гн.□160×5 |
ПС2 |
отм.+11.000 |
hw=3.7/2+3.2/2=3.45 м - для рядового прогона |
112 |
hс=3.7/2+3.2/2=3.45 м - для рядового прогона Q=5•3.45=18 кгс/м |
18 |
гн.[160×80×5 |
ПСЗ |
отм.+4.200 |
hw=4.2/2+3.6/2=3.9 м - для надворотного прогона |
126 |
hс=7.8–4.2=3.6 м - для надворотного прогона Q=50•3.6=180 кгс/м |
180 |
гн.□160×5 (унификация) |
ПЦ1 |
отм.+0.600 |
В соответствии с проектом по шифру 172 КМ5. |
гн.[160×80×4 |
ПУТИ ПОДВЕСНОГО ТРАНСПОРТА
1. Схемы путей подвесного транспорта выполнены в соответствии с докум. -055 ...-058.
2. Сечения элементов для крепления путей подвесного транспорта см. лист 18.
Грузоподъемность крана |
Марки элементов для крепления путей подвесного транспорта |
Балки подвесных путей |
||||||||
БП1 |
БП2 |
П1 |
П2 |
|||||||
Сечение |
Сталь |
Сечение |
Сталь |
Сечение |
Сталь |
Сечение |
Сталь |
Сечение |
Сталь |
|
Q=3.2 т |
[30 |
С255 |
гн. □140×4 |
С255 |
гн. □100×4 |
С255 |
гн. □100×4 |
С255 |
I 36M |
С345 |
ДАННЫЕ ДЛЯ УЗЛОВ КРЕПЛЕНИЯ ПОДВЕСНЫХ ПУТЕЙ
Грузо-подъемность крана |
Толщина пластины tпл, мм |
Болт диаметр d1, мм |
Болт диаметр d2, мм |
Шпилька диаметр d3, мм |
Класс прочности |
Q=3.2 т |
22 |
20 |
24 |
20 |
5.8 |
1. Узлы крепления элементов путей подвесного транспорта выполнить в соответствии с документами -151...-158.
2. Допускается применять болты по ГОСТ 15591-70*, ГОСТ 7796-70* и назначать по табл. 57 СНиП II-23-81* применительно к конструкциям, не рассчитываемым на выносливость.
3. Гайки применять по ГОСТ 5915-70.
КОД РАМЫ |
Осевая привязка, А, мм |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
||||||
L |
Н |
Нр |
Нс |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
||
1РТО180.48-* |
0 |
18.0 |
4.8 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.2 |
250 |
12.0 |
1.5 |
|||||||
1РТО180.60-* |
0 |
18.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.2 |
250 |
12.0 |
1.5 |
|||||||
1РТО180.72-* |
0 |
18.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.2 |
250 |
12.0 |
1.5 |
|||||||
1РТО180.84-* |
0 |
18.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.2 |
250 |
12.0 |
1.5 |
Пролет 21 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
||||||
L |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
1РТО210.60-* |
21.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТО210.72-* |
21.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТО210.84-* |
21.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТО210.96-* |
21.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1. Трубчатые рамы с указанными габаритами могут применяться в зданиях без кранов или с подвесными кранами. При наличии кранов следует руководствоваться данными по привязке стоек рам и параметрами кранов, указанными в таблицах 1,2.
2. Lk max уточнить в соответствии с табл. 1, документ 056.
3. Принцип маркировки рам см. документ 01ПЗ.
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
||||||
L |
Н |
Нр |
Нс |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
1РТО240.60-* |
24.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15 |
1.5 |
1РТО240.72-* |
24.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15 |
1.5 |
1РТО240.84-* |
24.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15 |
1.5 |
1РТО240.96-* |
24.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15 |
1.5 |
Примечания см. документ –001.
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
||||||
L |
H |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
1РТО300.60-* |
30.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15 |
1.5 |
1РТО300.72-* |
30.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15 |
1.5 |
1РТО300.84-* |
30.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15 |
1.5 |
1РТО300.96-* |
30.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15 |
1.5 |
КОД РАМЫ |
Осевая привязка, А, мм |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
||||||
L |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
||
2РТО180.48-* |
0 |
18.0 |
4.8 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.2 |
250 |
12.0 |
1.5 |
|||||||
2РТО180.60-* |
0 |
18.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.2 |
250 |
12.0 |
1.5 |
|||||||
2РТО180.72-* |
0 |
18.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.2 |
250 |
12.0 |
1.5 |
|||||||
2РТО180.84-* |
0 |
18.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.2 |
250 |
12.0 |
1.5 |
Пролет 21 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
||||||
L |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
2РТО210.60-* |
21.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТО210.72-* |
21.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТО210.84-* |
21.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТО210.96-* |
21.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
||||||
L |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
2РТО240.60-* |
24.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15 |
1.5 |
2РТО240.72-* |
24.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15 |
1.5 |
2РТО240.84-* |
24.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15 |
1.5 |
2РТО240.96-* |
24.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15 |
1.5 |
Пролет 30 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
||||||
L |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
2РТО300.60-* |
30.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15 |
1.5 |
2РТО300.72-* |
30.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15 |
1.5 |
2РТО300.84-* |
30.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15 |
1.5 |
2РТО300.96-* |
30.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15 |
1.5 |
КОД РАМЫ |
Осевая привязка, А, мм |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
||||||
L |
Н |
Нр |
Нc |
с |
d |
Lкр |
Lk, max |
||
3РТ0150.48-* |
0 |
15.0 |
4.8 |
1.0 |
1.0 |
0.25 |
1.5 |
≤9.0 |
1.5 |
250 |
12.0 |
0.6 |
|||||||
3РТО150.60-* |
0 |
15.0 |
6.0 |
1.0 |
1.0 |
0.25 |
1.5 |
≤9.0 |
1.5 |
250 |
12.0 |
0.6 |
|||||||
3РТО150.72-* |
0 |
15.0 |
7.2 |
1.0 |
1.0 |
0.25 |
1.5 |
≤9.0 |
1.5 |
250 |
12.0 |
0.6 |
1. Трубчатые рамы с указанными габаритами могут применяться в зданиях без кранов или с подвесными кранами. При наличии кранов следует руководствоваться данными по осевой привязке стоек рам и параметрами кранов, указанными в таблице.
2. Lk max уточнить в соответствии с таблицей 1 документ -056.
3. Принцип маркировки рам см. документ -01ПЗ.
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
1РТМ2×180.48-* |
36.0 |
18.0 |
4.8 |
1.5 |
1.5 |
0.25 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1РТМ2×180.60-* |
36.0 |
18.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1РТМ2×180.72-* |
36.0 |
18.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1РТМ2×180.84-* |
36.0 |
18.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
Пролет 3×18 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр, max |
Lk, max |
|
1РТМ3×180.48-* |
54.0 |
18.0 |
4.8 |
1.5 |
1.5 |
0.25 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1РТМ3×180.60-* |
54.0 |
18.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1РТМ3×180.72-* |
54.0 |
18.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1РТМ3×180.84-* |
54.0 |
18.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1. Трубчатые рамы с указанными габаритами могут применяться в зданиях без кранов или с подвесными кранами.
2. Принципы маркировки рам см. документ -01ПЗ.
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Hp |
Нc |
С |
d |
Lкр, max |
Lk, max |
|
1РТМ4×180.48-* |
72.0 |
18.0 |
4.8 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1РТМ4×180.60-* |
72.0 |
18.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1РТМ4×180.72-* |
72.0 |
18.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1РТМ4×180.84-* |
72.0 |
18.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
Пролет 5×18 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр, max |
Lk, max |
|
1РТМ5×180.48-* |
90.0 |
18.0 |
4.8 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1РТМ5×180.60-* |
90.0 |
18.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1РТМ5×180.72-* |
90.0 |
18.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
1РТМ5×180.84-* |
90.0 |
18.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤12.0 |
1.5 |
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
1РТМ2×210.60-* |
42.0 |
21.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤l5.0 |
1.5 |
1РТМ2×210.72-* |
42.0 |
21.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ2×210.84-* |
42.0 |
21.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ2×210.96-* |
42.0 |
21.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
Пролет 3×21 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
H |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
1РТМ3×210.60-* |
63.0 |
21.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ3×210.72-* |
63.0 |
21.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ3×210.84-* |
63.0 |
21.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ3×210.96-* |
63.0 |
21.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
Трубчатые рамы с указанными габаритами могут применяться в зданиях без кранов или с подвесными кранами.
Пролет 4×21 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
1РТМ4×210.60-* |
84.0 |
21.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ4×210.72-* |
84.0 |
21.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ4×210.84-* |
84.0 |
21.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ4×210.96-* |
84.0 |
21.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤l5.0 |
1.5 |
Пролет 2×24 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
1РТМ2×240.60-* |
48.0 |
24.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ2×240.72-* |
48.0 |
24.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ2×240.84-* |
48.0 |
24.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ2×240.96-* |
48.0 |
24.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
Пролет 3×24 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lkp, max |
Lk, max |
|
1РТМ3×240.60-* |
72.0 |
24.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ3×240.72-* |
72.0 |
24.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ3×240.84-* |
72.0 |
24.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ3×240.96-* |
72.0 |
24.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
Пролет 4×24 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр, max |
Lk, max |
|
1РТМ4×240.60-* |
96.0 |
24.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ4×240.72-* |
96.0 |
24.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ4×240.84-* |
96.0 |
24.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ4×240.96-* |
96.0 |
24.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤l5.0 |
1.5 |
Пролет 2×30 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
1РТМ2×300.60-* |
60.0 |
30.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ2×300.72-* |
60.0 |
30.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ2×300.84-* |
60.0 |
30.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ2×300.96-* |
60.0 |
30.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
Пролет 3×30 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
H |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
1РТМ3×300.60-* |
90.0 |
30.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ3×300.72-* |
90.0 |
30.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ3×300.84-* |
90.0 |
30.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
1РТМ3×300.96-* |
90.0 |
30.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
3.0 |
≤15.0 |
1.5 |
Трубчатые рамы с указанными габаритами могут применяться в зданиях без кранов или с подвесными кранами.
Пролет 2×18 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
2РТМ2×180.48-* |
36.0 |
18.0 |
4.8 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.5 |
2РТМ2×180.60-* |
36.0 |
18.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.5 |
2РТМ2×180.72-* |
36.0 |
18.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.5 |
2РТМ2×180.84-* |
36.0 |
18.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.5 |
Пролет 3×18 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Hp |
Нc |
С |
d |
Lкр, max |
Lk, max |
|
2РТМ3×180.48-* |
54.0 |
18.0 |
4.8 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.5 |
2РТМ3×180.60-* |
54.0 |
18.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.5 |
2РТМ3×180.72-* |
54.0 |
18.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.5 |
2РТМ3×180.84-* |
54.0 |
18.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.5 |
Пролет 4×18 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр, max |
Lk, max |
|
2РТМ4×180.48-* |
72.0 |
18.0 |
4.8 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤l2.0 |
1.5 |
2РТМ4×180.60-* |
72.0 |
18.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.5 |
2РТМ4×180.72-* |
72.0 |
18.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.5 |
2РТМ4×180.84-* |
72.0 |
18.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤l2.0 |
1.5 |
Пролет 5×18 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр, max |
Lk, max |
|
2РТМ5×180.48-* |
90.0 |
18.0 |
4.8 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.5 |
2РТМ5×180.60-* |
90.0 |
18.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤l2.0 |
1.5 |
2РТМ5×180.72-* |
90.0 |
18.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤l2.0 |
1.5 |
2РТМ5×180.84-* |
90.0 |
18.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤12.0 |
1.5 |
Пролет 2×21 м.
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
2РТМ2×210.60-* |
42.0 |
21.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
<15.0 |
1.5 |
2РТМ2×210.72-* |
42.0 |
21.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
<15.0 |
1.5 |
2РТМ2×210.72-* |
42.0 |
21.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
<15.0 |
1.5 |
2РТМ2×210.84-* |
42.0 |
21.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
<15.0 |
1.5 |
Пролет 3×21 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нс |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
2РТМ3×210.60-* |
63.0 |
21.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ3×210.72-* |
63.0 |
21.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ3×210.72-* |
63.0 |
21.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ3×210.84-* |
63.0 |
21.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
Пролет 4×21 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкp |
Lk, max |
|
2РТМ4×210.60-* |
84.0 |
21.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤l5.0 |
1.5 |
2РТМ4×210.72-* |
84.0 |
21.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ4×210.84-* |
84.0 |
21.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ4×210.96-* |
84.0 |
21.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
Пролет 2×24 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
2РТМ2×240.60-* |
48.0 |
24.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ2×240.72-* |
48.0 |
24.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ2×240.84-* |
48.0 |
24.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ2×240.96-* |
48.0 |
24.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
Пролет 3×24 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр, max |
Lk, max |
|
2РТМ3×240.60-* |
72.0 |
24.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ3×240.72-* |
72.0 |
24.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ3×240.84-* |
72.0 |
24.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ3×240.96-* |
72.0 |
24.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
Пролет 4×24 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
Н |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр, max |
Lk, max |
|
2РТМ4×240.60-* |
96.0 |
24.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤l5.0 |
1.5 |
2РТМ4×240.72-* |
96.0 |
24.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤l5.0 |
1.5 |
2РТМ4×240.84-* |
96.0 |
24.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ4×240.96-* |
96.0 |
24.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
Пролет 2×30 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
H |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
2РТМ2×300.60-* |
60.0 |
30.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ2×300.72-* |
60.0 |
30.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ2×300.84-* |
60.0 |
30.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ2×300.96-* |
60.0 |
30.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
Пролет 3×30 м
КОД РАМЫ |
Размеры рамы, м |
Размеры крана, м |
|||||||
L |
L1 |
H |
Нр |
Нc |
С |
d |
Lкр |
Lk, max |
|
2РТМ3×300.60-* |
90.0 |
30.0 |
6.0 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ3×300.72-* |
90.0 |
30.0 |
7.2 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ3×300.84-* |
90.0 |
30.0 |
8.4 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
2РТМ3×300.96-* |
90.0 |
30.0 |
9.6 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
1.5 |
≤15.0 |
1.5 |
Нагрузки на фундаменты определяются как сумма постоянных, длительных и кратковременных нагрузок.
Суммарная вертикальная нагрузка: |
ΣN=Nкод+Nкран+Nw |
(1) |
|
Суммарная горизонтальная нагрузка по оси X: |
ΣQx=Qx+Qxкран+Qxw |
(2) |
|
Суммарная горизонтальная нагрузка по оси Y: |
ΣQy=Qyкран+Qyw |
(3) |
|
где Nкод, Qx |
– усилия от вертикальных нагрузок, которые включают в себя постоянные, снеговые и технологические нагрузки от коммуникаций, определяются по таблицам докум. -021, - 022; |
||
Nкран, Qxкран, Qyкран |
– усилия от действия крана, определяются по таблице см. докум. -023; |
||
Nw, Qxw, Qyw |
– усилия от ветра (вдоль или поперек здания) определяются в зависимости от ветрового района, конфигурации и габаритов здания по формулам, приведенным в докум. -024. |
||
Расчет фундаментов следует выполнять с учетом наиболее неблагоприятных сочетаний нагрузок. Эти сочетания устанавливаются из анализа реальных вариантов одновременного действия различных нагрузок. При учете сочетаний следует вводить коэффициенты сочетаний в соответствии со СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия".
Допускается корректировка усилий, действующих на фундаменты, по следующим формулам:
|
(4) |
|
|
(5) |
|
|
(6) |
|
где Nфакт, Qxфакт, Qy факт |
– фактическое усилие на фундамент; |
|
ΣN, ΣQx, ΣQy |
– суммарные усилия на фундамент, определенные в соответствии с кодом вертикальной нагрузки; |
|
qфaкт |
– фактическая вертикальная нагрузка, кгс/м2; |
|
qкод |
– унифицированная вертикальная нагрузка, см. табл. 3 докум. -01ПЗ, кгс/м2 |
|
РАСЧЕТНЫЕ УСИЛИЯ НА ФУНДАМЕНТЫ ОДНОПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ВЕРТИКАЛЬНЫХ НАГРУЗОК, тс
Пролет рамы L, м |
Отметка Н, м |
Код вертикальной нагрузки |
|||||||||||
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
||||||||
N |
Qx |
N |
Qx |
N |
Qx |
N |
Qx |
N |
Qx |
N |
Qx |
||
15 |
4.8; 6.0 |
9.24 |
2.13 |
11.09 |
2.56 |
13.04 |
3.39 |
16.94 |
4.40 |
19.93 |
5.54 |
24.60 |
6.84 |
7.2 |
9.80 |
1.35 |
11.76 |
1.62 |
13.56 |
2.19 |
17.61 |
2.85 |
20.46 |
3.62 |
25.26 |
4.47 |
|
18 |
4.8; 6.0 |
10.55 |
2.87 |
12.66 |
3.45 |
15.15 |
4.60 |
19.68 |
5.97 |
23.38 |
7.64 |
28.86 |
9.43 |
7.2; 8.4 |
11.65 |
1.79 |
13.98 |
2.15 |
16.17 |
2.87 |
21.00 |
3.73 |
24.45 |
4.67 |
30.18 |
5.77 |
|
21 |
6.0; 7.2 |
12.31 |
3.48 |
14.78 |
4.18 |
17.69 |
5.66 |
22.97 |
7.35 |
27.52 |
9.23 |
33.97 |
11.40 |
8.4; 9.6 |
13.42 |
2.30 |
16.11 |
2.76 |
18.71 |
3.85 |
24.30 |
5.00 |
28.36 |
6.27 |
35.01 |
7.74 |
|
24 |
6.0; 7.2 |
13.69 |
4.73 |
16.43 |
5.68 |
19.55 |
7.55 |
25.39 |
9.80 |
30.80 |
12.18 |
38.03 |
15.04 |
8.4; 9.6 |
14.74 |
3.27 |
17.69 |
3.92 |
20.83 |
5.19 |
27.05 |
6.75 |
31.82 |
8.46 |
39.29 |
10.45 |
|
30 |
6.0; 7.2 |
16.24 |
7.31 |
19.50 |
8.78 |
24.03 |
11.66 |
31.21 |
15.14 |
37.67 |
18.99 |
46.51 |
23.44 |
8.4; 9.6 |
17.17 |
5.11 |
20.61 |
6.13 |
24.49 |
8.32 |
31.80 |
10.80 |
38.56 |
13.54 |
47.61 |
16.72 |
1. Вертикальные нагрузки включают постоянные (каркас, ограждающие конструкции кровли и стен, кроме цоколя), снеговые и дополнительные нагрузки (освещение, сигнализация и электрокабели с суммарным нормативным значением 8 кгс/м2). Нагрузки от цоколя определяются индивидуально в зависимости от принятого типа цоколя.
2. Нагрузки на фундаменты от снега определяются путем умножения усилий N, Qx из табл. 1 на коэффициент kснег из табл. 2.
ОТНОСИТЕЛЬНАЯ ДОЛЯ РАСЧЕТНОЙ СНЕГОВОЙ НАГРУЗКИ
Коэффициент перехода к снеговой нагрузке |
Код вертикальной нагрузки |
|||||
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
|
kснег |
0.45 |
0.55 |
0.58 |
0.67 |
0.72 |
0.73 |
РАСЧЕТНЫЕ УСИЛИЯ НА ФУНДАМЕНТЫ ДВУХПРОЛЕТНЫХ РАМ ОТ ВЕРТИКАЛЬНЫХ НАГРУЗОК, тс
Пролет рамы L, м |
Отметка Н, м |
Код вертикальной нагрузки |
|||||||||||||||||
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
||||||||||||||
N1 |
N2 |
Qx |
N1 |
N2 |
Qx |
N1 |
N2 |
Qx |
N1 |
N2 |
Qx |
N1 |
N2 |
Qx |
N1 |
N2 |
Qx |
||
18 |
4.8; 6.0 |
10.8 |
16.8 |
2.1 |
12.4 |
20.2 |
2.5 |
15.6 |
26.8 |